Читайте также:
|
|
Рисунок 7 Расчетное сечение панели
1. Определяем геометрические характеристики сечения. Сечение многопустотной панели приводим к эквивалентному двутавровому профилю. Круглые отверстия заменяют квадратными с той же площадью, моментом инерции и положением центра тяжести.
2. Высота эквивалентного квадрата h1=0,9∙d=0,9∙159=143 мм. Бетон растянутой зоны в работе не участвует.
3. Определяем высоту сжатой полки панели по формуле
h’f = ,
4. Проверяем условие = =0,175>0,1; условие выполняется, следовательно, в расчет вводится вся ширина полки b'f=1460 мм.
5. Определяем расчетную ширину ребра = b’f -n∙h1, где n - количество пустот, определяемое по формуле n=B/200=1500/200=7 пустот; b=1460-7∙143= 459 мм.
6. Определяем рабочую высоту сечения d=h-c=220-20=200 мм.
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подпись |
Дата |
Лист |
КП 2-70.02.01-ПЗ |
1. Определяем положение нейтральной оси, проверяем условие:
13,02кН∙м 1∙13,3∙103∙1,46∙0,0385∙(0,2-0,5∙0,0385)=135,13кН∙м
Условие выполняется, нейтральная ось проходит в полке, сечение рассчитываем как прямоугольное шириной b=b'f=1,46 м.
2. 0, 017
3. = 0,017
4. ,
где = 1 – 0,008fcd = 1– 0,008 ∙ 13.3=0.8934
5. ∙0,765)=0,472
6. Проверяем условие
Условие выполняется, по значению определяем коэффициенты
, 0,03
7. 1,47 см2
Принимаем 8 стержней Ø 6 мм. Площадью As=2,26 см2.
Выполняем проверку правильности подбора арматуры.
7.1. Определяем относительную высоту сжатой зоны бетона:
0,0262
7.2. Определяем:
αm= ∙(1-0,5∙ )=0,017(1-0,5∙0,017)=0,0169
7.3. Определяем несущую способность сечения
13,13кН∙м
7.4.
13,13 кН >13,02кН∙м условие выполняется.
3.4
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подпись |
Дата |
Лист |
КП 2-70.02.01-ПЗ |
Расчетная поперечная сила = 14,926кН.
Проверяем условие прочности по наклонной полосе между наклонными трещинами, полагая, что hw1 = 1
= 14,926 кН < 0,3hw1×hс1×fcd×b×d = 0,3×1×0,867×13,3×103×0,459×0,2 = 317,57 кН,
где коэффициент hс1 = 1 – 0,01fcd = 1 – 0,01×13,3 = 0,867
Условие выполняется, размеры поперечного сечения плиты достаточны.
Проверяем условие
= 14,926 кН < 0,6 fctd×b×d = 0,6×1×103×0,459×0,2 = 55,08 кН
Условие выполняется, поперечную арматуру устанавливаем конструктивно. Принимаем 6 каркасов Кр1 на приопорном участке из арматуры Æ4 мм класса S500 с шагом s = 100 мм.
Определяем максимальный шаг поперечной арматуры
smax = 0,75hс2×fctd×b×d2/ = 0,75×2×1×103×0,459×0,22 /14,926 = 1,85 м,
где hс2 = 2 для тяжелого бетона
Проверяем условие s = 0,1 м£smax= 1,85 м
Условие выполняется.
Определяем усилие Vsw = fywd×Asw /s = 300×103×0,628×10-4 /0,1 = 188,4 кН,
где Asw = 0,628 см2 для 5 стержней Æ4 мм.
Определяем длину проекции наклонного сечения на продольную ось элемента: linc = 2d / hс3 = 2×0,2/0,6 = 0,67 м,
где hс3 = 0,6 для тяжелого бетона
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подпись |
Дата |
Лист |
КП 2-70.02.01-ПЗ |
Условие выполняется.
Определяем длину проекции наиболее опасной наклонной трещины
linc,cr =
Проверяем условие linc,cr = 0,44 м <linc = 0,67 м
Условие выполняется.
Проверяем условие linc,cr = 0,44 м < 2d=2×0,2 = 0,4 м
Условие не выполняется, принимаем linc,cr = 0,4 м.
Проверяем условие
= 14,926 кН < 2 fctd×b×d2/linc +Vsw×linc,cr = 2×1×103×0,459×0,22/0,67 +188,4×0,4 =
130,16 кН
Условие выполняется, прочность железобетонного элемента по наклонному сечению обеспечена.
Дата добавления: 2015-11-30; просмотров: 28 | Нарушение авторских прав