Для коаксіального хвилеводу з Т-хвилею

(4.4)

Отже, хвильовий опір можна змінювати

1. Змінюючи діелектрик (діелектричні трансформатори) чи

2. Розміри.

Варіанти конструктивного виконання трансформаторів представлені на рис. 4.2 і 4.3.

Рис. 4.2 Рис.4.3

Розрахунок робиться в наступній послідовності:

1) ,

2) За допомогою кругової діаграми опорів визначення

3) ; ;

4) ; ; 4) ; ;

5) 5)

Узгодження хвилеводів за допомогою реактивних елементів

Узгоджити навантаження з лінією можна і не прибігаючи до допомоги чвертьхвильового трансформатора, за допомогою одного лише реактивного елемента.

При цьому принцип узгодження полягає в тім, що за допомогою реактивного елемента, включеного паралельно в лінію, компенсується реактивна складова вхідної провідності в тім перетині лінії, де активна складова її вхідної провідності дорівнює хвильової провідності цієї лінії (рис. 4.4).

Аналогічно, принцип узгодження за допомогою реактивного елемента, включеного послідовно в лінію, полягає в компенсації ним реактивної складової вхідного опору в тім перетині лінії, де активна складова її вхідного опору дорівнює хвильовому опору цієї лінії.

Місця (перетини) включення узгоджуючи реактивних елементів різні при включенні їх у лінію паралельно чи послідовно.

Узгоджувальні реактивні елементи можуть бути з зосередженими параметрами (діафрагми, штирі) і з розподіленими параметрами (шлейфи - короткозамкнуті чи розімкнуті на кінці відрізки ліній).

Діафрагми і штирі включаються в лінію паралельно, а шлейфи можуть включатися послідовно чи паралельно (рис.4.5).

Діафрагма - металева пластинка, що поміщається поперек хвилеводу і частково перекриває його (рис. 4.6).

Діафрагма створює в хвилеводі реактивну провідність, обумовлену хвилями вищих типів, збуджуваних діафрагмою. Якщо діафрагма зменшує розмір вузької стінки хвилеводу, то біля неї електричне поле має подовжню складову, тобто збуджуються вищі хвилі типу .

Характеристичний опір буде реактивним, тому що умова поширення для вищих типів хвиль не виконується. Для хвиль типу реактивність має ємнісний характер, тобто

.

Тому така діафрагма називається ємнісної. Її еквівалентна схема має вид (рис. 4.7).

Звичайно застосовується симетрична ємнісна діафрагма. Її реактивна нормована провідність розраховується по формулі:

, (4.5)

де - товщина діафрагми; - розмір вікна

Якщо діафрагма зменшує розмір широкої стінки, то картина електричного полю не змінюється, а магнітні силові лінії деформуються. Це пояснюється тим, що за рахунок струмів, наведених на діафрагмі збуджуються хвилі вищих типів. При цьому характеристичний опір має індуктивний характер , тому поблизу діафрагми переважає магнітна енергія. Така діафрагма називається індуктивної (рис. 4.8).

Величина приведеної реактивної провідності симетричної індуктивної діафрагми, розраховується по формулі

. (4.6)

Ємнісна діафрагма різко зменшує електричну міцність хвилеводу, застосовується рідко і тільки в трактах з малим рівнем потужності.

Аналогічне узгодження здійснюється і штирями, які можна розглядати як окремий випадок діафрагм.

Штирі являють собою круглі металеві стрижні, розташовані в поперечному перерізі хвилеводу перпендикулярно його стінкам. Штир, розташований паралельно широкій стінці, має ємнісну провідність, а штир, розташований паралельно вузькій стінці - індуктивну. Величина провідності залежить від діаметра штиря і місця його розташування.

Недолік штирів і діафрагм - неможливість перебудови.

У якості неактивних елементів, що перебудовуються, використовують штир з перемінною глибиною занурення (рис. 4.9). Штир встановлюється в середині широкої стінки хвилеводу. Величина реактивної провідності залежить від глибини занурення і діаметра штиря. При зміні змінюється і характер провідності:

при провідність - ємнісна;

при провідність - індуктивна.

Еквівалентна схема заміщення - послідовний коливальний контур. При має місце резонанс, тому штир шунтує хвилевід, тобто має найпростіший варіант загороджувального фільтра.

Шлейф називається індуктивним, якщо його вхідна провідність () (вхідний опір) мають індуктивний характер. Для цього довжина коротко замкнутого на кінці шлейфа повинна бути , а розімкнутого на кінці шлейфа .

Шлейф називається ємнісним, якщо його вхідна провідність (вхідний опір) мають ємнісний характер. Для цього довжина короткозамкнутого на кінці шлейфа повинна бути , а розімкнутого на кінці шлейфа .

Найбільше часто застосовуються короткозамкнуті на кінці шлейфи, через те, що їхню довжину просто регулювати за допомогою поршня (рис. 4.5). Короткозамкнуті шлейфи часто називають шунтами Татариновава.

В інженерній практиці місце включення шлейфа і його довжину визначають, користаючись круговою діаграмою Вольперта-Смита.

Помітимо, що включення шлейфа можливо в двох перетинах у межах кожної півхвилі. Звичайно шлейф включають у найближчому до навантаження перетині лінії, при цьому ділянка хвилеводу з бігучою хвилею вийде найбільшим. На рис. 4.10 показаний розподіл амплітуди напруги в лінії до узгодження і після узгодження за допомогою шлейфа Татаринова включеного або в перетин 1 — 1, або в перетин 2 — 2 (перетин А — А на рис. 4.4). Величини і , знайдені розрахунковим шляхом, уточнюються експериментально. Розбіжність даних розрахунку й експерименту складає 15 — 20%.

Приклад. Лінія з хвильовим опором Ом навантажена на опір Ом. Довжина хвилі в лінії м. Визначити місце включення шлейфа, тобто відстань від кінця лінії до перетину, у яке варто включити шлейф, і величину — довжину короткозамкнутого на кінці відрізка лінії.

Розрахунок виконується в наступному порядку.

1. Визначаємо приведене значення опору навантаження:

2. Знаходимо крапку на круговий. діаграмі опорі (рис. 4.11) і визначаємо .

3. Беремо на окружності діаметрально протилежну крапку (переходимо на діаграму провідностей). Знаходимо, що приведена провідність навантаження дорівнює

4. Переміщаємося від перетину навантаження по окружності постійного у бік генератора (по годинній стрілці) до перетинання з окружністю постійного значення приведеної активної складовий провідності, рівній одиниці. Ця окружність проходить через центр діаграми. Таких крапок перетинання може бути дві: крапки 1 і крапка 2. Звичайно вибирають крапку, розташовану ближче до навантаження. Але якщо при цьому шунт виходить занадто довгим (з ємнісною вхідною провідністю), то краще взяти наступну крапку, більш віддалену від навантаження, при якій шунт буде більш коротким (з індуктивною провідністю). У нашому прикладі, найближчою крапкою до навантаження є крапка 1 і оскільки вона знаходиться в правій половині діаграми, то реактивна складова провідності в даному перетині лінії буде ємнісної і, отже, для узгодження буде потрібно шлейф з індуктивною вхідною провідністю, тобто більш короткий (менше ). Таким чином, зупиняємося на крапці 1 і по круговій шкалі приведених відстаней знаходимо (перетин 2 — 2 на рис. 4.10).

5. Визначаємо приведене значення реактивної складової провідності в перетині лінії, у яке включаємо шлейф:

.

Відмічаємо точно таке ж приведене значення реактивної провідності, але з протилежним знаком , на окружності (зовнішня окружність діаграми) — крапка 3.

Відмітимо, що крива постійного значення завжди симетрична кривої постійного значення .

6. Визначаємо приведену довжину шлейфа . Для цього переміщуємося по окружності (тому що шлейф працює в режимі стоячих хвиль) із крапки 4, що відповідає короткозамкнутому кінцю шлейфа, у крапку 3, що відповідає входу шлейфа (). По круговій шкалі приведених відстані відраховуємо

7. Визначаємо правдиві значення і :

см; ;

см

Примітки:

1. Якщо не відомо, а відомий , то методика розрахунку довжини шлейфа () залишається тією ж, а відстань до місця його включення () визначається від перетину мінімуму (максимуму) до перетину включення. На рис. 4.12 як приклад показана методика визначення по круговій номограмі відносно перетину мінімуму при послідовному (рис. 4.12, а) і паралельному (рис. 4.12, б) включенні шлейфа. Як видно з малюнка в даному випадку при визначенні можна рухатися по круговій номограмі як убік генератора, так і навантаження.

2. При узгодженні лінії за допомогою діафрагм методика визначення і величини нормованої реактивності така ж як і в шлейфа. Відмінність тільки в тім, що необхідне значення підбирається варіюванням геометричними розмірами діафрагм (див. наприклад, вирази (4.5) і (4.6)).

4.1.3. Поняття про широкосмугове узгодження

Усі розглянуті у 4.1.2 найпростіші узгоджувальні пристрої - це пристрої резонансного типу і тому вони: 1) вузькосмугові; 2) можуть забезпечити узгодження тільки на одній заданій частоті.

Для розширення смуги узгодження необхідно включити послідовно чи паралельно кілька узгоджувальних пристроїв настроєних на різні частоти з необхідної смуги узгодження.

Широкосмугове узгодження на відміну від вузькосмугового має особливості:

1. При широкосмуговому узгодженні потрібно враховувати частотну залежність .

2. Якщо то не можна одержати в безперервній, навіть обмеженій, смузі частот, а можна одержати лише в кінцевій чисельності крапок частотного діапазону.

3. Якщо , то при заданому припустимому смуга узгодження обмежена зверху (теорема Фано), тобто ніяким фізично реалізованим узгоджувальним пристроям, це навантаження не узгодити в більшій смузі частот, чим це визначено теоремою Фано.

Прикладами широкосмугових узгоджуючи пристроїв, що складаються з послідовно включених найпростіших є:

1) два реактивних шлейфи включених друг за другом у хвилеодну лінію (рис. 4.13);

2) кілька трансформаторів, послідовно включених у прямокутний хвилевід (рис.4.14).

Як приклад широкосмугового узгоджувального пристрою, розглянемо широкосмуговый коаксіальний розгалуджувач (рис. 4.15.б).

Вузькосмуговий коаксіальний розгалуджувач (рис.5.15.а) виконаний з однакових ліній, тобто . Результуючий вхідний опір відгалужувачів I і II у крапці А дорівнює .

Для узгодження з ним живильного плеча використовується чвертьхвильовий трансформатор, що забезпечує рівність вхідного опору в крапці Б хвильовому. Хвильовий опір трансформатора в цьому випадку вибирається з умови (4.2)

.

Звідки:

При відхилені l від l_рез=4l_ТР (де l_ТР - довжина l_Х/4 погоджуваючого трансформатора) погоджування порушується. Для поширення межи погоджування застосован додатковий чвертьхвильовий короткозамкнутий на кінці шлейф, підключений паралельно у точці А (рис.5.15.б). На резонансній довжині хвилі шлейф не впливає на работу погодженого чвертьхвильовим трансформатором розгалуджувача, оскільки його z_вх=¥.

Якщо ж, наприклад, l стала більше l_рез, то l_тр<l_Х/4 та активний опір z_A=0.5Z_Х, буде перетворюватися у точці Б не у Z_Х, а в деякий Z_Х=R+jX, де R» Z_Х. Довжина шлейфа також стає меншою за чверть довжини хвилі та він вносить у точку А реактивність індуктивного характеру, яка за допомогою чвертьхвильового трансформатора перетворюється у ємнісну реактивність у точці Б та компенсує вже існуючу у ньому індуктивність, тобто

Z_Х=R+jX-jX»Z_Х. Таким чином виконується розширення полоси погоджування коаксиального розгалуджувача. Аналогічна компенсація відбувається і при l<l_рез.

4.2. Опис лабораторної установки

4.2.1. Вузькосмугове узгодження

Перша лабораторна установка (рис.4.16) містить у собі послідовно з'єднані: вимірювальний генератор трьохсантиметрового діапазону хвиль, що розв'язує вентиль з індикатором, погоджуючий пристрій і неузгоджене навантаження.

Рис. 4.16

У якості погоджуючого пристрою застосовується короткозамкнутий шлейф, включений у хвилевід паралельно чи послідовно. Конструктивний шлейф являє собою відповідно Н-плече чи Е-плече хвилеводного трійника, закороченного рухливим поршнем. Переміщення поршня і тим самим зміна довжини шлейфа відбувається за допомогою гвинта мікрометричної голівки. Відлік довжини шлейфа відбувається по шкалі, нанесеній на корпусі голівки ноніусу, нанесеному на обертовій голівці.

Відомо, що для забезпечення узгодження шлейф повинний включатися на визначеній відстані l_вкл від навантаження. У лабораторній установці шлейф включений у лінії нерухомо, тому необхідна відстань l_вкл установлюється шляхом переміщення навантаження (рис.5.18 а.). З цією метою навантаження, що представляє собою пластину з поглинаючого матеріалу, укріплена на гвинті мікрометричної голівки. Конструкція цієї голівки точно така ж, що й у голівки, застосовуваної для регулювання довжини шлейфа.

На початку експерименту навантаження доцільно установити в перетин, що відповідає 30-40мм шкали голівки. Таке розташування навантаження дозволить при необхідності переміщати її в обидва боки.

4.2.2. Широкосмугове узгодження

Друга лабораторна установка (рис. 4.17) состоит из панорамного измерителя комплексных коэффициентов передачи, в состав которого входят: индикатор Я2Р-67, генератор качающейся частоты ГКЧ-61, два ответвителя, короткозамыкатель (КЗ); согласованная нагрузка (КСВН 1,05).

Данный панорамный измеритель предназначен для измерения ослабления, КСВН волноводных многополюсников в диапазоне частот от 8,15 до 12,05 ГГц воспроизведением их частотных зависимостей на экране ЭЛТ в декартовой системе координат.

К панорамному измерителю, в зависимости от выполняемого задания, вместо согласованной нагрузки поочередно подсоединяются: исследуемая нагрузка, данная нагрузка вместе с первым согласующим устройством (СУ), нагрузка вместе со вторым СУ и далее нагрузка вместе с обоими СУ (рис. 4.17).

У якості погоджуючого пристрою застосовується короткозамкнутий шлейф, включений у хвилевід паралельно. Конструктивно шлейф являє собою відповідно Н-плече хвилевідного трійника, закороченого рухливим поршнем. Переміщення поршня і тим самим зміна довжини шлейфа відбувається за допомогою гвинта мікрометричної голівки.

Відлік довжини шлейфа відбувається по шкалі, нанесеній на корпусі голівки ноніусу, нанесеному на обертовій голівці.

Відомо, що для забезпечення узгодження шлейф повинний включатися на визначеній відстані l_вкл від навантаження. У лабораторній установці шлейф включений у лінії нерухомо, тому необхідна відстань l_вкл установлюється шляхом переміщення навантаження (див. рис.4.18, а також першу.установку лабораторної. роботи). З цією метою навантаження, що представляє собою пластину з поглинаючого матеріалу, укріплена на гвинті мікрометричної голівки. Конструкція цієї голівки точно така ж, що й у голівки, застосовуваної для регулювання довжини шлейфа.

На початку експерименту навантаження доцільно установити в перетин, що відповідає 30-40 мм шкали голівки. Таке розташування навантаження дозволить при необхідності переміщати її в обидва боки.

НВЧ сигнал з виходу генератору хитної частоти (качающейся ГХЧ) через перший спрямований відхилювач (Н01) та другий (НО2) подається на вхід досліжджуваноого навантаження. Тому що на вході індікатору “пад” та ”отр” із детекторов НО подаются сигнали пропорційні потужності падаючої та відбитої хвилі, на екрані індікатору спостерігається частотна характеристика навантаження.

Поочередное включение данной нагрузки вместе с СУ позволяет наблюдать по минимуму КСВ частоты согласования и осуществлять согласование на требуемой частоте путем изменения положения нагрузки и длины короткозамкнутого шлейфа.

4.3. Завдання на дослідження.

1. Вимірювати АЧХ по КСХ досліджуваного навантаження з екрану індикатора для

усього частотного диапазону коливань НВЧ генератора.

2. Провести узгодження на заданой частоте у следуючей последовності:

а) вимірити довжину хвилі в хвилеводі і КСХ до узгодження;

б) погодити хвилевідний тракт за допомогою рівнобіжного чи послідовного індуктивного і ємнісного реактивного шлейфа;

в) експериментально уточнити параметри шлейфа;

г). визначати опір навантаження методом еквівалентного перетину.

3. Експериментально досліджити КСХ у залежністи від смуги частоти узгодження.

4.4. Методика дослідження

1. Измерить амплитудно-частотную характеристику (АЧХ) волноводной комплексной нагрузки. Для этого:

а) откалибровать измеритель в следующей последовательности:

--собрать схему для измерения АЧХ функции передачи (см. рис. 4.19, только без исследуемого устройства (на рис. фильтра));

--переключатель “Пределы“ на блоке индикатора перевести в положение “Пад“. Установить ручкой “Отсчет“ 2мВ (см. по нижней шкале), и совместить уровень падающей волны с визиром (визир – отсчетная линия с меткой), регулируя ручкой “Уровень“ на блоке

генератора;

--переключатель “Пределы“ на блоке индикатора перевести в положение “0“, а

ручкой “Отсчет“ на блоке индикатора установить “0“ дБ, далее регулировкой “Калибр“ на блоке индикатора совместить уровень прошедшей волны с визиром;

Проверить калибровку измерителя с помощью включения эталонного аттенюатора 10дБ в измерительную цепь (на место фильтра) и путем изменения положения переключателя “Пределы“ и ручки “Отсчет“ на блоке индикатора. При этом, если прибор показывает 10дБ, то калибровка проведена правильно.

б) собрать схему для измерения амплитудно-частотной характеристики функции отражения (см. рис.4.19), заменив согласованную нагрузку на исследуемую;

в) снять амплитудно-частотную характеристику функции отражения комплексной нагрузки.

Для цього:

--ручками F₁ та F₂ на ГКЧ встановити полосу робочих частот таким чином, щоб на екрані індикатора висвічивалась би АЧХ навантаження у усем діапазоне частот;

змінювачи лінію електронного визиру на індикаторі за допомогою міток М₁ та М₂ виміряти значення частот для різних КСХ.

2. Перейти на другую лабораторную установку и осуществить узгодження на одной фиксированной частоте в следующей последовательности:

А. Підготовка установки до узгодження (калібровка).

1. Уключить генератор НВЧ, переконатися, що він настроєний на задану частоту. По відхиленню стрілки індикаторного приладу переконатися у тому, що генератор працює.

2. Перемістити вимірювальну голівку ВХЛ у перетин максимуму напруженості електричного поля. Вихідним аттенюатором генератора установити такий рівень потужності НВЧ коливання, щоб величина струму детектора ВХЛ відповідала не менш 50% шкали вимірювального приладу. У разі потреби для збільшення струму детектора настроїти резонатор вимірювальної голівки ВХЛ.

3. Вимірити за допомогою ВХЛ довжину хвилі у хвилеводі як подвоєну відстань між сусідніми мінімумами напруженості електричного поля у режимі стоячих хвиль. Режим стоячих хвиль установлюють, не відключаючи навантаження шляхом зміни довжини реактивного шлейфа.

Потрібна довжина шлейфа підбирається експериментально, шляхом послідовних наближень. Для цього вимірювальна голівка ВХЛ встановлюється в перетин мінімуму напруженості поля. Переміщенням короткозамкненого поршня необхідно домогтися мінімального значення струму детектора.

Після цього вимірювальну голівку знову установити в перетин мінімуму напруженості поля і переміщенням поршня мінімізувати струм детектора. І так далі, доти, поки в хвилеводі не установитися режим стоячих хвиль.

Примітка: паралельно включений шлейф шунтує (закорочує) хвилевід, якщо його довжина nl_Х/2. При послідовному включеному шлейфі режим стоячих хвиль установитися в тракті, якщо довжина шлейфа складає (2n+1)l_Х/4 (рис. 4.20.б.), тому що при цьому ланцюг струму по широкій стінці хвилеводу виявляється розірваною.

4. Вимірювальну голівку ВХЛ установити в перетині вузла (мінімуму) напруженості електричного поля.

5. Усунути вплив шлейфа на режим у хвилевідному тракті. Для цього довжину шлейфа, встановлену в п.3, необхідно збільшити на l_Х/4. Відрахувати по шкалі мікрометричної голівки отриману довжину короткозамкнутого шлейфа.

У хвилевідному тракті установитися режим змішаних хвиль, обумовлений тільки навантаженням. При цьому мінімуми в загальному випадку не збігаються з перетинами вузлів, що мали місце в режимі стоячих хвиль. (рис. 4.20.в.)

6. Перемістити навантаження за допомогою мікрометричної голівки так, щоб мінімум напруженості електричного полю виявився в перетині зонда вимірювальної голівки ВХЛ. При цьому мінімуми будуть знаходитися в тих же перетинах хвилеводу, у яких були вузли напруженості електричного поля в режимі стоячих хвиль. Отже, у площині симетрії Н-трійника (рівнобіжний шлейф) буде знаходитися мінімум, а в площині симетрії Е-трійника (послідовний шлейф) – максимум напруженості електричного поля. Відрахувати по шкалі мікрометричної голівки положення навантаження. (рис. 4.20.г.)

Примітка: 1.При переміщенні навантаження уздовж хвилеводу режим у тракті не змінюється, але відбувається відповідне переміщення уздовж хвилеводу всього результуючого ЕМП, що утворився в результаті інтерференції падаючої і відбитої хвиль.

Площина симетрії Н-чи Е-трійника відповідає місцю включення шлейфа у хвилеводний тракт. Тому перетин мінімуму (чи максимуму), що збігається з площиною симетрії, є вихідним при відліку відстані lвкл.

Б. Розрахунок шлейфа й узгодження тракту:

1. Вимірити КСХ за допомогою ВХЛ.

2. Розрахувати необхідну відстань l_вкл від точки включення шлейфа до мінімуму чи максимуму напруженості електричного поля й установити його шляхом переміщення навантаження. Для цього:

- за розрахунковим значенням КСХ знайти крапку включення шлейфа на круговій діаграмі для паралельно включеного чи шлейфа на діаграмі опорів для послідовно включеного шлейфа;

- відрахувати нормовану відстань l’_вкл від цієї точки до найближчого перетину мінімуму для паралельно включеного шлейфа чи максимуму для послідовно включеного шлейфа (рис. 4.20.д.);

- розрахувати відстань l_вкл = l_Х l’_вкл і перемістити навантаження на цю відстань у напрямку, що збігається з напрямком руху по круговій діаграмі від точки включення до перетину мінімуму чи максимуму – у залежності від підключення шлейфа. При цьому шлейф виявиться в розрахунковому перетині (рис. 4.20.е.).

3. Розрахувати необхідну довжину шлейфа за допомогою кругової діаграми повних опорів чи провідностей (рис. 4.20.д.).

4. Установити розрахункову довжину шлейфа. При цьому варто врахувати, що у вихідному стані (див.п.А.5) паралельно включений шлейф уже має довжину, рівну (2n+1)l_Х/4, а послідовно включений - nl_Х/2.

Тому для послідовного шлейфа необхідно збільшити довжину на розраховану величину l_ш; для рівнобіжного – зменшити довжину на величину l = |l_Х/4 - l_ш|, якщо він індуктивний, чи збільшити на цю же величину, якщо він ємнісної.

В. Експериментальне уточнення параметрів шлейфа:

1. Вимірити КСХ у погодженому тракті. Якщо його величина перевищує 1.1., то необхідно експериментально уточнити довжину шлейфа і місце його включення. Для цього спочатку знаходять оптимальне розташування навантаження, оскільки найбільший вплив на якість узгодження робить помилка у визначенні місця включення шлейфа. З цією метою переміщують навантаження з дискретністю 0,1 – 0,2 мм. Потім, якщо потрібно, аналогічно подовжують довжину шлейфа. У результаті погодження графіки, зображенні на рис. 4.20.е, трансформуються у ідеали к виду, зображеному на рис. 4.21.

2. Записати мінімальну отриману величину КСХ і відповідні їй уточнені значення l_ш і l_вкл.

Г. Визначати опір навантаження методом еквівалентного перетину

1. Знайти э (див. рис. 4.20.в.).

2. Визначаємо приведену довжину э.

3. По КСХ до узгодження та приведеної довжини э за допомогою кругової діаграми повних опорів знайти приведено значення опору навантаження (рис. 4.22).

4. Визначаємо правдиві значення опору навантаження.

З. Исследовать для двух СУ качество согласования в диапазоне частот, вернувшись на первую лабораторную установку.

Для этого:

а) ручками F1 и F2 установить на ГКЧ полосу частот 100 МГц;

б) изменяя положение нагрузки и длины шлейфов добиться удовлетворительного согласования на центральной частоте указанного диапазона и на какой-либо другой частоте. При этом зафиксировать значение максимального КСВ в заданной полосе;

в) проделать п. а) и б) для полосы частот в 200 и 300 МГц.

4.5. Зміст звіту.

1. Перелік апаратури, використованої в лабораторній роботі, номера приладів.

2 Таблиці та графіки КСХ (для ш ирокосмугового узгодження) з результатами дослідження.

3. Короткі висновки за результатами дослідження.

Дата добавления: 2015-11-14