Основные решения вентиляции.

Исходные данные.

1. Параметры наружного воздуха:

-холодный период (параметры Б)

- по [9];

-тёплый период (параметры А)

- по [9];

2. Параметры внутреннего воздуха:

-холодный период:

- по [8];

-тёплый период

- по [8];

3. Температура приточного воздуха:

-холодный период: ,

-тёплый период: - принимаются по заданию.

4. Принята схема с рециркуляцией.

Состояние воздуха	Обознач. т-ки на i-d диагр.
Наружный		-35	-34,9	0,1
Смешанный		-3,3	-1,3	0,7
Приточный				0,7
Внутренний				1,1

5. Расход наружного воздуха принят по санитарным нормам и составляет:

.

Основные решения вентиляции.

Кинотеатры круглогодичного действия подразделяются на два типа: с фойе и с распределительными кулуарами. Помещения кинотеатров включают зрительный комплекс, киноаппаратный комплекс и служебно-хозяйственные помещения.

В кинотеатрах со зрительным залом вместимостью до 600 чел., расположенных в среднем климатическом поясе можно ограничиться приточно-вытяжной вентиляцией без кондиционирования воздуха.

Расчетное число зрителей в зале соответствует его стопроцентному заполнению. Воздухообмен в зрительном зале рассчитывают по летнему режиму.

Основными вредностями, выделяющимися в зрительном зале, являются избытки тепла, влаговыделения и углекислый газ.

В зрительном зале кинотеатра запроектирована общеобменная приточная механическая система вентиляции от системы П1. Забор воздуха производится через решетки СТД5289, и, далее, по выносной шахте, расположенной в зеленой зоне, воздух подводится к установке П1, размещенной в подвале здания. Раздача воздуха осуществляется через 6 потолочных решеток 4АПН. Так же в зрительном зале предусматривается общеобменная естественная вытяжка через 4 шахты из верхней зоны (системы ВЕ1, ВЕ2, ВЕ3, ВЕ4). Воздух забирается через архитектурные решетки и по каналу, оборудованному дефлектором, выбрасывается наружу. В холодный период года предусмотрена рециркуляция. Забор воздуха на рециркуляцию осуществляется через архитектурные решетки. За счет рециркуляции в этот период работают 2 шахты (ВЕ1 и ВЕ4) и расход наружного воздуха составляет (по санитарным нормам из расчета ).

Вытяжка из кинопроекционной и перемоточной объединены в одну систему В1. В кинопроекционной предусматривается общеобменная и местная механическая вытяжка. Местная вытяжка осуществляется от трех кинопроекторов через стальные вытяжные зонты; общеобменная вытяжка из кинопроекционной осуществляется через решетку АМН. В перемоточной - общеобменная вытяжка через решетку АМН. Удаляемый воздух по воздуховодам направляется к крышному вентилятору.

Приточный воздух подается от системы П2, и через потолочные решетки 4АПН и настенную решетку АМН раздается соответственно в помещения кинопроекционной и перемоточной. Приточная установка размещена в венткамере на втором этаже.

В административных помещениях на первом этаже предусмотрена общеобменная приточная механическая система вентиляции (система П3). Эта же система обслуживает вспомогательные помещения, находящиеся в подвале - аккумуляторную, щелочную и плакатную. Воздух в аккумуляторной, щелочной раздается через настенные решетки АМН, в остальных помещениях – через решетки АДР. Для создания подпора воздух подается в коридор. Раздача осуществляется через потолочные решетки 3АПН. Приточная установка размещена в венткамере в подвале. В административных помещениях устраивается механическая вытяжка В5. Воздух удаляется через решетки АДР. Вентилятор канальный. Вытяжка из аккумуляторной и щелочной объединены в одну систему В3. Воздух удаляется канальным вентилятором в коррозиостойком исполнении. Вытяжка из плакатной осуществляется с помощью бытового вентилятора.

В сан.узле и курительной устраивается механическая вытяжная система вентиляции В2. Удаляемый через диффузоры VE воздух по воздуховодам направляется к вентилятору TFE,расположенному на крыше.

В фойе, кассе, кассовом вестибюле предусмотрена общеобменная приточная механическая система вентиляции (система П4). Воздух подается от приточной установки и раздается с помощью диффузоров VS (кассы, кассовый вестибюль) и потолочные решетки 4АПН (фойе).

Из буфета и кладовой буфета воздух через диффузоры VE удаляется канальным вентилятором.

В электросиловой, кладовой (подвал), кладовой (1 этаж), санузле персонала, комнате киномеханика устраивается естественная вытяжная вентиляция в отдельных кирпичных каналах, расположенных в стене (соответственно ВЕ5, ВЕ6, ВЕ7, ВЕ9,ВЕ10).

Приточная установка системы П1 выполнена в строительных конструкциях; для систем П2, П3, П4 приняты компактные установки фирмы «VTS CLIMA». В состав установок входят: клапан, фильтр, калорифер, вентилятор.

Для холодного периода года над входом в фойе предусмотрена установка тепловой завесы.

Расчёт характеристик воздухораспределительных устройств.

1. Принимаем потолочные диффузоры 4АПН (6 шт.).

2. Находим расход воздуха подаваемого одним плафоном.

.

- расход приточного воздуха, .

3. Принимаем к установке:

4. Рассчитываем фактическую скорость на выходе из плафона:

5. Сравниваем полученное значение скорости с допустимым значением по акустическим соображениям.

допустимый уровень звукового давления в октавных полосах 125, 250 Гц.

Принимаем по [ приложение1.4 ].

ПС-35

В- постоянная помещения.

постоянная помещения на частоте 1000 Гц. [4.прил.табл.4.].

частотный множитель [прил.таб.5.(4)].

V – объём помещения, м*3.

n- число плафонов.

площадь сечения подводящего воздуховода,

поправка, учитывающая распределение звуковой мощности по октавным полосам [прил.табл.2(4)].

Б –табличная поправка, зависящая от воздухораспределителя. (Б=13).

поправка на расположение источника шума. Если расположен выше рабочей зоны, то равна 0.

6,03>2,23 - условие выполнено.

6. Проверяем равномерность:

-условие выполнено.

7. Определяем скорость на входе в обслуживающую зону:

коэффициент взаимодействия струй, учитывается при горизонтальной подаче. Для плафона равен 1.

коэффициент неизотермичности струи, который при подаче настилающими струями равен 1.

коэффициент стеснения струи, находится в зависимости от отношения .

=0,27

8. Определяем избыточную температуру на входе в обслуживающую зону:

n – коэффициент учитывающий изменение температуры в струе.

принять большее значение температуры для теплого или холодного периода года.

9. Определяем геометрическую характеристику струи:

Определение сечения приточной шахты и расчёт жалюзийных решеток.

П1, П2.

1. Определяем расход воздуха, проходящего через сечение шахты:

, .

расход воздуха первой приточной системы, .

расход воздуха второй приточной системы, .

.

2. Рассчитываем сечение всех решеток:

К шахте принимаем жалюзийные решетки типа СТД 5289 с площадью сечения f=0.06м²

скорость движения воздуха, рекомендуется м/с.

3. Рассчитываем количество решеток установленных в шахте:

Принимаем 26 решеток.

4. Рассчитываем фактическую скорость движения воздуха через решетку:

5. Рассчитываем потери давления в решетке:

Для решетки СТД .

6. Рассчитываем сечение шахты:

скорость движения воздуха в шахте, м/с.

.

Подбираем размер кирпичной шахты:

шахта АхВ=1300х1200;

7. Рассчитываем фактическое сечение шахты:

=1,3*1,2=1,56

8. Рассчитываем фактическую скорость движения воздуха в шахте:

Подбор клапана воздушного утеплённого для приточной системы П-1.

Принимаем к установке клапан утепленный воздушный по таблице 4.2. [14].

КВУ 1600*1000Б, его размеры:

L=1000мм, L1=1160 мм, Н=1483 мм, Н1=1583 мм, .

Уточняем скорость:

Подбор клапана воздушного утеплённого для рецеркуляционной системы.

Принимаем к установке клапан утепленный воздушный:

.

КВУ 1600*1000, его размеры:

L=1000мм, L1=1160мм, H=1483мм, H1=1583мм,

Уточняем скорость:

Подбор фильтров для приточной системы П-1.

Для систем приточной вентиляции в общественных зданиях достаточно применение воздушных фильтров третьего класса.

Подбор фильтров осуществляется в следующем порядке:

1. Принимаем, что кинотеатр находится в жилой зоне промышленного города – воздух слабозагрязнен.

– среднесуточная коцентрация пыли в воздухе, ,- по таблице 4.3 [].

2. Принимаем фильтр ФяУБ

- номинальная воздушная нагрузка ;

начальная запыленность воздуха, ;

конечная запыленность воздуха, ;

3. Площадь фильтрующей поверхности определяется по формуле:

L – расход фильтруемого воздуха,

q – рекомендуемая воздушная нагрузка на 1 фильтрующей поверхности ,

4. Технические данные принятого к установке фильтра по []:

ФяУБ

Фильтрующий материал ФСВУ.

площадь рабочего сечения одной ячейки, ;

глубина фильтра, ;

масса, ;

эффективность очистки 80 %.

5. Количество ячеек фильтра определяется по формуле:

- площадь рабочего сечения ячейки, =0.22

Конструктивно принимаем 20 ячеек.

6. Общая площадь фильтра будет равна:

7. Фактическая воздушная нагрузка на 1 фильтрующей поверхности равна:

8.Определяем начальное сопротивление фильтра, принимаем по[ 7.рис.4.3.] в зависимости от фильтра:

9.Превышение сопротивления запылённого материала по сравнению с начальным равно:

10.Определяем эффективность фильтра Е,% и массу уловленной пыли на 1 фильтра , г/ , принимаем по [7.рис.4.4 ]

Рассчитываем пылеёмкость фильтра по формуле:

Е=100-15=85% =6*100=600 г/ ,

9.Определяем количество пыли, оседающей в фильтрах за сутки:

расход подаваемого воздуха,

– среднесуточная коцентрация пыли в воздухе, ,- по таблице 4.3 [].

Е – эффективность очистки воздуха, выраженная в долях единиц.

число часов работы приточной системы в течение суток, ч. принимается в пределе

(10-14).

10. Время службы фильтра до регенерации равно:

Подбор калорифера для приточной системы П-1.

Калориферные установки следует проектировать, составляя их из минимального числа калориферов. Они снабжаются арматурой, которая обеспечивает регулирование теплопроизводительности установки.

Расчёт калориферов выполняется в следующей последовательности:

1. Необходимые данные:

2. На расход воздуха берется запас 10 %:

3. Вычисляем расход тепла, необходимый для нагрева приточного воздуха:

,

удельная теплоемкость воздуха, ;

4.Задаваясь массовой скоростью воздуха в пределах () = 3-6 , вычисляем необходимую площадь калориферов по воздуху:

количество приточного воздуха, кг/ч.

5. По техническим данным [7, приложение 2], выбираем тип калорифера в зависимости от площади сечения.

К установке принимется один калорифера марки «ВНВ243-116-150-1-2,5-2»

Номер калорифера 12

Площадь поверхности

-//- фронтального сечения

-//- сечения для прохода теплоносителя

Длина трубки в одном ходе

Масса

6. Уточняем действительную массовую скорость воздуха по формуле:

m - число параллельно установленных калориферов.

7. Расход воды через калориферную группу (в данном случае через один калорифер) составит:

,

теплоемкость воды, ;

8. Определяем скорость воды в трубках калориферной установки по формуле:

плотность воды, ;

n - число калориферов, подключённых параллельно по теплоносителю.

9. Определяем требуемую поверхность нагрева калориферной установки:

к - коэффициент теплопередачи калорифера, .

Для ВНВ243:

,

эмпирический коэффициент [табл.12,];

.

10. Количество калориферов

11.Определяем запас площади поверхности нагрева по формуле:

7 % < 10 % - обводной клапан не требуется.

12. Аэродинамическое сопротивление одного калорифера:

,

эмпирические коэффициенты [табл.12,];

13. Аэродинамическое сопротивление группы калориферов:

,

число калориферов, установленных параллельно по воздуху.

14. Гидравлическое сопротивление одного калорифера:

15. Гидравлическое сопротивление группы калориферов:

,

число калориферов, установленных параллельно по воде.

Аэродинамический расчет приточной системы для зрительного

зала и системы с рециркуляцией.

В данном проекте рассчитываем одну приточную механическую, одну вытяжную механическую и одну вытяжную естественную системы.

Целью аэродинамического расчета является выбор размеров поперечных сечений воздуховодов или каналов системы для обеспечения по всем ее участкам требуемых расходов воздуха:

· в механических системах– при наиболее экономически целесообразных скоростях воздуха, обеспечивающих бесшумность работы в зданиях общественного назначения;

· в естественных системах– при таких скоростях воздуха, когда суммарные потери давления по любому пути движения воздуха равнялись бы величине располагаемого давления для каждого рассчитываемого пути.

До начала расчета вычерчиваем аксонометрическую схему системы вентиляции в масштабе 1:100 на основании изображения размещенных на плане здания воздуховодов, каналов, воздухораздающих и вытяжных устройств, мест расположения вентиляционных камер.

На вычерченной аксонометрической схеме системы вентиляции выбираем расчетную магистраль (путь воздуха от места его входа в систему до места его выхода из системы). Для систем с механическим побуждением– это наиболее длинная и загруженная трасса до максимально удаленного от вентилятора воздухоприемного устройства в вытяжной системе или воздухораздающего– в приточной. Для гравитационной вытяжной системы это трасса от наиболее удаленного места вытяжки в верхнем этаже до устья шахты.

Расчетную трассу разбиваем на расчетные участки, т.е. отрезки воздуховодов, на которых расход воздуха и скорость его движения являются постоянными величинами. На каждом участке в кружке указываем его номер и рядом дробью– расход воздуха (числитель) и после расчета диаметр или сечение воздуховодов в знаменателе.

Расчет выполняется в табличной форме. Для определения предварительной величины площади сечения воздуховодов по участкам пользуемся формулой:

где L– расход воздуха на рассчитываемом участке, м³/ч;

u– рекомендуемая скорость воздуха, м/с [7, табл.12.5.], [6, табл. УII.9.].

Значение скоростей движения воздуха принимаем:

· в механических системах вентиляции общественных зданий с учетом непревышения допустимых уровней шума на общих, ближайших к вентилятору участках до 6-8 м/с, на последующих– по мере приближения к конечным участкам от 5 до 2 м/с;

· в гравитационных вытяжных системах– вертикальных каналах, верхнего этажа–0.5 м/с, других вертикальных каналах 0.7–1 м/с, в горизонтальных воздуховодах– до 1 м/с, вытяжных шахтах–до 1.5 м/с.

1. Окончательные размеры воздуховода или канала принимаем такими, как у ближайшего стандартного сечения площадью F@F_пред в соответствии с [7, табл.12.1; 12.2; 12.4¸12.8], и вычисляем расчетную скорость воздуха на участке:

• для прямоугольного сечения по формуле
• для круглого сечения по [7, табл.12.17].

2. Площадь поперечного сечения воздуховода или канала записываем в графу 5, а величину расчетной скорости вносим в графу 7 (табл.6).

3. При принятом прямоугольном сечении воздуховода вычисляем его диаметр, его эквивалентный диаметру по площади сечения, так как расчетные таблицы и номограммы составлены для круглых стальных воздуховодов. Для этого пользуемся формулой

а и в– стороны поперечного сечения, мм.

4. На каждом участке определяем величину удельной потери давления на трение R по диаметру, скорости воздуха– с помощью расчетной таблицы [7, табл.12.17], [6, табл. УII.II], после чего записываем эти значения в графу 8.

5. Рассчитываем потери давления на участке с учетом коэффициента увеличения трения нестального воздуховода по сравнению со стальным b, который принимают [7, табл.12.14] в зависимости от скорости движения воздуха u, м/с, и абсолютной шероховатости материала воздуховода К_э [7, табл.12.13]. Произведение величин R*l*b записываем в графу 10.

6. Составляем по каждому расчетному участку (вне таблицы на отдельной странице пояснительной записки) перечень и значения коэффициентов сопротивлений по [2, табл.6.1¸7.6], [6, табл. УII.13], [7, табл.12.18¸12.48], [5, табл.4.49¸4.55]. Сумму значений коэффициентов местных сопротивлений по участку проставляем в графу 11.

7. Динамическое давление в зависимости от скорости воздуха записываем в графу 12.

8. Значение потерь давления на местные сопротивления (графа 13) получаем путем умножения цифр в графах 11 и 12, что соответствует формуле

9. Полные потери давления на рассчитываемом участке получаем путем сложения потерь давления на трение R*l*b (графа 10) и на преодоление местных сопротивлений (графа 13). Конечный результат записываем в графу 14

10. Далее определяем полные потери давления на отдельных ответвлениях системы, которые увязываем с потерями давления в магистрали в пределах 10% путем подбора диаметров воздуховодов ответвлений.

11. При невозможности увязки потерь давления по ответвлениям воздуховодов в пределах 10% устанавливаем диафрагмы. При расчете сечения диафрагмы необходимо, чтобы потери давления в ней при соответствующей скорости воздуха в воздуховоде были равны избыточному давлению, которое требуется погасить на данном ответвлении системы. Размеры отверстий диафрагм в зависимости от диаметра круглых или сечения прямоугольных воздуховодов и требуемого значения коэффициента местного сопротивления приведены в [7, табл.12.51 и 12.52] и [5, табл.4.56.; 4.57].

13. Суммируем полные потери давления на всех расчетных участках магистрали.

Дата добавления: 2015-11-14