Мы показали ясно, что

1) термическая обработка T4 ведет к чувствительности к коррозии под более отмеченное принуждение чем обработка T6DR в E = E0. Таким образом, скорость ê критический, по эту сторону которой сплав чувствительн к C.S.C.близко к 10 ' 5 s ' 1 для состояния T4 и 8. 10 ' 7 s ' 1 для состояния T6DR. В ê = 2. 10-7 s ' 1, фактор сокращения продления в нарушении в коррозионной среде выводом сообщение в воздухе соседнее с 7 для состояния T4 и с 3 для состояния T6DR. Состояние T7 позволяет получить сопротивление в C.S.C. намного важнее чем предыдущих оба случая;

2) какой бы ни была термическая обработка, растрескивание в C.S.C. - межзернистого типа и катодной поляризации (E = - 1100 mV / ESC) не ведет к уменьшению механических характеристик (по отношению к окружающему воздуху) со скоростями e, для которых чувствительность к C.S.C. максимальна в свободном потенциале;

3) имеет анодное раскисление из порядка величины, выше состояния T4, где в состоянии T6DR в E = E0. Этот результат должен быть приближенным к тем, данным в 1).

Этих результатов представляется ясно, что анодный распад необходим, чтобы имелось растрескивание в C.S.C. В этом смысле, она "заказывает " процесс растрескивания. Факт, чтобы распад в состоянии T4 был важнее чем в состоянии T6DR и чтобы чувствствительность в C.S.C. последуют за этим изменение потверждающее это утверждение. Кроме того, мы показали без двусмысленности, которую примененный катодный потенциал был недостаточен чтобы вести к уменьшению механических характеристик.

Этот не означает, что охрупчивание водородом не вмешивается в E = E0. Многочисленные авторы (6 - 11) показали, что она была важна. Но, в свободном потенциале, этот охрупчивание возможно только, когда процесс анодного распада начат. Разгрузка водорода сможет тогда быть "локализованной " и тем опаснее.

Мы собираемся расположить теперь наши результаты по отношению к тем, опубликованным в литературе, именно относительно влияния термической обработки на механизмы растрескивания в C.S.C.

Давайте рассмотрим вначале влияние термической обработки на полученные микроструктуры. После растворения и закалки, последовательность дисперсионного твердения сплава Ал - 5 Zn - 1,2 Мг - следующие: перенасыщенное твердый распад -> - зоны -* фаза 7? ' (полусвязная с матрицей - фаза N (Мг Zn2,) не связная. Наблюдения в электронной микроскопии в передаче образцов состоянию T4, состоянию T6DR и состоянию T7 позволяют схематизировать полученные микроструктуры такое как указанное, представь 12.

В состоянии T4, зоны G и поспешные 7 ' присутствуют, с предпочтительным ростом в соединениях зерен. В состоянии T6DR, в поспешных 1? и 7 присутствуют и образование уже очевидного PFZ. Эти PFZ расширяются в состоянии T7, для которого только поспешные 7 заметны. Давайте отметим также разногласия размера вовлеченных между различными обработками с одной стороны и с другой стороны между соединениями зерен и матрицей для каждой обработки.

Давайте рассмотрим теперь влияние этих микроструктур на оба процесса растрескивания в C.S.C. в E = E0: анодного распада осадка (дисперсные выделения) Мг Zn2 (анодный по отношению к PFZ и матрице) и охрупчивание водородом, который соединен тогда с процессом распада.

Анодная депассивация, необходимый дляначала процесса и локализация растворения будут тем более объяснены, что скольжение на поверхности. Итак, скольжение по плоскости которое осаждаемое вещество связные с матрицей, то, что является случаем обработок T4 и T6DR, в то время как оно становится гофрированным, когда поспешные не связные, то, что является случаем состояния T7. Кроме того, мы показали, что природа пассивного слоя в состоянии T4 позволяла dépassivation и распаду напряженнее чем состоянию T6DR. Наконец, чем больше поспешные Мг Zn2 в соединениях зерен крупный и отделен промежутками, тем меньше анодное влияние ощутится. Таким образом, всех этих размышлений, относящиеся к влиянию микроструктурных факторов на процесс анодного распада показывает хорошо, если этот процесс заказывает растрескивание, этой благоприятствует больше в состоянию T4, чем в состояниях T6DR и T7. Это - то, что наши экспериментальные результаты указывают ясно. Кроме того, другие опяты (13) показали влияние сегрегаций Zn и главным образом Мг в соединениях зерен; эти изменяют состав пассивного слоя. Чем больше PFZ широки и тем меньше профиль в Мг крут. Нестабильность пассивных слоев будет важнее таким образом для состояния T4 чем для состояний T6DR затем T7. Чувствительность к C.S.C. который мы констатировали в норме в этом смысле.

Когда анодный распад имеет место, катодный реакцияL, который с ним соединено, вмешивается. Она может позволить разгрузку водорода начиная с реакции: 2 ч 2-ой " - * ■ H2. Речь идет там об общей реакции. Действительно явление разгрузки водорода может быть довольно сложным. Первоначальное событие - вначале адсорбция: (Ч e ~ - * ■ Hads). Затем, этот водород адсорбированный (протон) может быть поглощенным (Hads-> Habs) или повторно соединяться в состоянии молекулярного водорода (Hads H e ~-> H2) или (Hads Hads - * ■ H2). Только поглощенный водород может заключить охрупчивание. Важный для этого, чтобы разгрузка водорода была локализована. Наши результаты его ясно показали (см. «Влияние катодного потенциала»).

Итак, эта разгрузка будет тем более локализована когда:

— скольжение (сдвиг) по поверхности,

— PFZ - маленькие размеры,

— профиль межзернистой сегрегации Zn и Мг крут. Он был показан действительно (13,) что Мг обеспечивает менее защитный пассивный слой против входа водорода.

Эти данные соответствуют абсолютно результатам термической обработки, о которых мы сообщили в настоящем изучении.

Результаты, описанные здесь записываются таким образом в последовательности главных данных, предоставленных литературой. Они позволяют именно показать чисто движущую роль, сыгранную распада анода в развязывании процесса, ведущем к растрескиванию в C.S.C. в сплаве 7020 в среде NACI 30 г/л в свободный потенциал.

Дата добавления: 2015-07-10