Обоснование способа вскрытия продуктивного горизонта.

Технология вскрытия пласта не отличается от технологии бурения скважины, за исключением выбора типа бурового раствора. Согласно групповому проекту на строительство скважин на Чутырско-Киенгопском месторождении, вскрытие продуктивного пласта должно осуществляться с применением минерализованного крахмально-биополимерного раствора (МКБПР), который имеет следующие параметры:

Таблица 21

Параметры бурового раствора:
Плотность, г/см3.	Вязкость, с.	Водоотдача, см3/30 мин.	СНС, мгс/см2 через	рН	Пластическая вязкость, сантипуаз	ДНС, дин/ см2	Содержание песка, %	Общая минерализация, г/л
1 мин.	10 мин.
1,12-1,14	40-60	£5	3-5	9-12	6-7	15-25	20-60	До 1,0	£170 (поCaCl2)

РАСЧЁТ ОБСАДНЫХ КОЛОНН НА ПРОЧНОСТЬ.

Расчёт эксплуатационной колонны.

Окончание цементирования первой ступени:

Рис. 6.

L=1280 м. - по вертикали; 1327,72 м – по стволу.

h=1120 м.

H=0 м.

Расчёт наружных избыточных давлений:

ρцр1=1,835 г/см³=1835 кг/м³

ρцр2=1,4 г/см³=1400 кг/м³

Выбор плотности тампонажных растворов будет обоснован далее.

В точке 1: Рни=0 МПа

В точке 2: Рни=0 МПа

В точке 3: Рни=0,01∙(ρцр∙(1-К)∙(L- h) + ρбр∙ h - ρбр∙ L)= 0,01∙(1,835∙(1280-1120)∙(1-0,25)+1,12∙1120-1,12∙1280)= 0,41МПа

К=0,25 – коэффициент разгрузки цементного кольца для труб диаметром 114-178 мм.

Расчёт внутренних избыточных давлений:

Давление открытия циркуляционных отверстий может достигать:

Ро.ц.о.=20 МПа, тогда

В точке 1: Рви=20 МПа

В точке 2: Рви=20+0,01ρб.р.∙ h -0,01(ρбуф∙ hбуф+ ρб.р.∙ (h- hбуф))=

=20+0,01∙1,12∙1120-0,01∙(1,02∙100,83+1,12∙(1120-100,83))=20,1 МПа

В точке 3: Рви=20+0,01ρб.р.∙ L -0,01(ρцр∙ (L –h)∙(1-К) + ρбуф∙ hбуф +ρб.р.∙ (h- hбуф))= 20+0,01∙1,12∙1280-0,01∙(1,835∙(1280-1120)∙(1-0,25)+

+1,02∙100,83+1,12∙(1120-100,83))=19,69 МПа

Окончание цементирования второй ступени:

Рис. 7.

L=1280 м. - по вертикали; 1327,72 м – по стволу.

h=1120 м.

H=0 м.

Расчёт наружных избыточных давлений:

ρцр1=1835 кг/м³

ρцр2=1400 кг/м³

В точке 1: Рни=0 МПа

В точке 2: Рни=0,01∙(ρцр2∙ h∙(1-К) - ρбр∙ h)= 0,01∙(1,4∙1120∙(1-0,25)-1,12∙1120)= -0,8 МПа

В точке 3: Рни=0,01∙(ρцр1∙(1-К)∙(L- h) + ρцр2∙ h∙(1-К)- ρбр∙ L)= 0,01∙(1,835∙(1280-1120)∙(1-0,25)+ 1,4∙1120∙(1-0,25)-1,12∙1280)= - 0,37 МПа

К=0,25 – коэффициент разгрузки цем. кольца для труб диаметром 146 мм.

Расчёт внутренних избыточных давлений:

В точке 1: Рви = Ропр=12,5МПа

В точке 2: Рви = (Ропр+0,01ρж.опр.∙ h)-(0,01ρцр2∙ h∙(1-К))=(12,5+0,01∙1,0∙1120)-(0,01∙1,4∙1120∙(1-0,25))=11,94 МПа

В точке 3: Рви = (Ропр+0,01ρж.опр.∙L)-(0,01ρцр1∙(L- h)∙(1-К)+0,01ρцр2∙h∙(1-К))=(12,5+0,01∙1,0∙1280)-(0,01∙1,835∙(1280-1120)∙(1-0,25)+0,01∙1,4∙1120∙(1-0,25))=11,34МПа

Давление опрессовки эксплуатационной колонны 12,5 МПа на тех.воде Y(ρ)=1,0г/см³

Дата добавления: 2015-09-05