Подбор калорифера для ремонтно-механическом цехе

8.2.1) Задаваясь массовой скоростью воздуха vρ₁ =2-10, кг/(м² с), определяют необходимую площадь фронтального сечения, м², калориферов по воздуху:

f₁=G/(vρ₁), м² (8.14)

Где G – расход нагреваемого воздуха, кг/с.

G=(L_прит ρ/3600), кг/с (8.15)

L_прит приточный расход воздуха, м³/ч, выбираем мксимальное значение по таблице 6.2.

G=(L_прит ρ/3600)= (61320 1,2/3600)=20,44, кг/с (8.16)

f₁=G/(vρ₁)= 20,44/8=2,555, м² (8.17)

8.2.2) Исходя из необходимой площади фронтального сечения f₁, подбираем номер и число устанавливаемых калориферов и находят действительную площадь их фронтального сечения f. Число калориферов должно быть минимальным

Выбираем 2 калорифера марки КВБ 12-П

Рисунок 8.2 – калорифер КВБ 12-П

Определение местных отсосов  

Лист

Характеристику калориферов заносим в таблицу 8.3, а размеры в таблицу 8.4.

Таблица 8.3 – Характеристика калорифера марки КВБ 12-П

Модель и номер калорифера	Площадь поверхности нагрева, м^2	Площадь живого сечения, м^2	Масса, кг
По воздуху	По теплоносителю
КВБ 12-П	143,5	1,2985	0,00463	518,3

Таблица 8.4 – Размеры калорифера марки КВБ 12-П

Модель и номер калорифера	Размеры, мм	dy	n1	n2
А	А1	А2	А3	Б	Б1	Б2	Б3
КВБ 12-П

8.2.3) Определяют действительную массовую скорость воздуха в калориферах vρ=G/f

vρ=G/f =20,44/(2 1,2985)=7,87 кг/(м² с) (8.18)

При теплоносителе воде расход проходящей через каждый калорифер воды, м³/с, вычисляются по формуле

Где Q – расход теплоты на нагревание воздуха, Вт, Q=G_вент с_в(t_п-t_н);

t_гор, t_обр – температура воды на входе в калорифер и на выходе из него, ⁰С, принимаем по таблице 1.1;

n – число калориферо, параллельно включаемых по теплоносителю.

Q=G_вент с_в(t_п-t_н)=20,44 1005(17,62+22)=813881,96 Вт (8.20)

Находим скорость воды, м/с, в трубках калориферов:

Лист

Определение местных отсосов  

w=G_воды/f_тр= 0,0038/0,00463=0,82 м/с (8.22)

Где f_тр – живое сечение трубок калориферов для прохода воды, м², принимаем по таблице 8.3.

По vρ и w находим коэффициент теплопередачи калорифера k, Вт/(м²⁰С). k= 37,2 Вт/(м²⁰С).

8.2.4) Рассчитываем необходимую площадь поверхности нагрева, м², калориферной установки

Где t_ср – средняя температура теплоносителя, ⁰С;

t_ср=(t_гор+t_обр)/2=(95+70)/2= 82,5 ⁰С (8.24)

8.2.5) Определяют общее число установленных калориферов

n^’= /F_к=258,33/143,5=1,8=2 (8.26)

Где F_к – площадь поверхности нагрева одного калорифера выбранной модели, принимается по таблице 8.3.

8.2.6) Находим действительную площадь поверхности нагрева, м², установки

F_y=F_k n^’=143,5 2=287 м² (8.27)

Тепловой поток выбранного калорифера не должен превышать расчётный более чем на 15%. Избыточный тепловой поток калориферов составит:

Определение местных отсосов  

Лист

9 РАСЧЁТ ВОЗДУШНО-ТЕПЛОВОЙ ЗАВЕСЫ

9.1 Расчёт воздушно-тепловой завесы для термического цеха

9.1.1) Определяем расход воздуха, подаваемого воздушно тепловой завесой

Где - отношение количества воздуха, подаваемого завесой к количесту смеси воздух, проходчщего через проём, принимаем =0,7;

μ_пр – коэффициент расхода воздуха, движущегося через проём при работе завес, принимаем μ_пр =0,3;

F_пр – площадь открываемого проёма, м², F_пр =16 м²;

– относительная площадь, м², =20 м²;

h – расстояние от середины проёма до его верха, м;

ρ_н – плотность воздуха при наружной температуре, соответствующей расчётной по параметрам «Б» для холодного периода, кг/м³;

ρ_в – плотность воздуха при температуре внутри помещения, кг/м³;

ρ_см – плотность смеси воздуха, проходящего через открытый проём при температуре, равной нормируемой температуре в районе ворот, кг/м³;

t_см – температура смеси воздуха, проходящего через открытый проём, принимаемая равной нормируемой температуре в районе ворот, t_см=12 ⁰С.

ρ_н=353/(273+t_н)= 353/(273-22)=1,406 кг/м³ (9.2)

ρ_в=353/(273+t_в)= 353/(273+16)=1,22 кг/м³ (9.3)

ρ_см=353/(273+t_см)= 353/(273+12)=1,238 кг/м³ (9.4)

Определение воздушно-тепловой завесы  

Лист

9.1.2) Определяем температуру воздуха, подаваемого завесой

t_н – наружная температура воздуха для холодного периода года по параметру «Б», ⁰С;

– отношение количества тепла, теряемого воздухом, уходящим через открытый проём наружу, к тепловой мощности калориферов завесы, принимается =0,125.

9.1.3) Определяем суммарную мощность калориферов воздушно-тепловой завесы

Q_з=G_з 0,28(t_з-t_нач) c, Вт (9.8)

Где t_нач –температура воздуха, забираемого на завесу, ⁰С. Температуру воздуха, забираемого на завесу на уровне всасывающего отверстия вентилятора, принимают равной нормируемой температуре в районе ворот, при заборе воздуха из верхней зоны – равной температуре в этой зоне, при заборе воздуха снаружи – равной температуре наружного воздуха для холодного периода года, соответствующей парамутру «Б»;

C – теплоёмкость воздуха, с=1,005 кДж/(кг ⁰С).

Q_з=G_з 0,28(t_з-t_нач) c= 8208,68 0,28(33,74+22) 1,005=128755,08, Вт (9.9)

9.1.4) Определяем количество тепла, необходимого для компенсации дополнительных теплопотерь за счёт врывания воздуха через открытые проёмы

Q_доп=0,28 c G_з/ (t_в-t_см) n/60, Вт (9.10)

Где n – продолжительность открывания ворот в течении часа, мин, n=15.

Q_доп=0,28 c G_з/ (t_в-t_см) n/60=0,28 8208,68/ (16-12) 15/60=

=3299,89, Вт (9.11)

Определение воздушно-тепловой завесы  

Лист

9.1.5) Определяем ширину щели

b_щ=F_пр/(2

Где H_щ – высота щели, м, принимается равной высоте ворот.

9.1.6) Определяем скорость воздуха на выходе из щели

υ_щ=G_щ/(7200 ρ_з b_щ H_щ) ≤25, м/с (9.13)

Где ρ_з – плотность воздуха, падаваемого завесой, кг/м³.

ρ_з=353/(273+t_з)= 353/(273+33,74)=1,15 кг/м³ (9.14)

υ_щ=G_щ/(7200 ρ_з b_щ H_щ)= 8208,68/(7200 0,1 4)=2,48 ≤25, м/с (9.15)

9.2 Расчёт воздушно-тепловой завесы для ремонтно-механическом цехе

9.2.1) Определяем расход воздуха, подаваемого воздушно тепловой завесой

ρ_в=353/(273+t_в)= 353/(273+20)=1,2 кг/м³ (9.16)

9.2.2) Определяем температуру воздуха, подаваемого завесой

9.2.3) Определяем суммарную мощность калориферов воздушно-тепловой завесы

Q_з=G_з 0,28(t_з-t_нач) c= 8638,74 0,28(33,74+22) 1,005=135500,67, Вт (9.19)

9.2.4) Определяем количество тепла, необходимого для компенсации дополнительных теплопотерь за счёт врывания воздуха через открытые проёмы

Q_доп=0,28 c G_з/ (t_в-t_см) n/60=0,28 8638,74/ (20-12) 15/60=

=6945,54, Вт (9.20)

Определение воздушно-тепловой завесы  

Лист

9.2.5) Определяем ширину щели

b_щ=F_пр/(2

9.2.6) Определяем скорость воздуха на выходе из щели

υ_щ=G_щ/(7200 ρ_з b_щ H_щ)= 8638,74/(7200 0,1 4)=2,61 ≤25, м/с (9.22)

Определение воздушно-тепловой завесы  

Лист

выааааааааааааааааааааааа

Переходный	18,32	21,5	1,55	7,3	8,9	2343,7		3711,5
Холодный	16,16	19,5	1,61	4,6	5,6			3711,5

Таблица 4.2-Воздухообмен в столовой

Период года	tпр,^0С	tух,^0С	G^яизб, кг/с	dпр, г/кг	dух, г/кг	Gw, кг/ч	Gmax, м^3/ч
Тёплый	27,4		2,08	14,8	17,2	3869,4
Переходный	16,3		0,57	5,7	13,4	756,4
Холодный	16,3		0,57	5,3		869,3

Лист

Расчёт воздухообмена конференц зала и столовой    

Дата добавления: 2015-08-10