Бортове перекриття

Визначимо розрахунковий тиск посередині прольоту шпангоута.

Розрахунковий статичний тиск визначається за формулою:

кПа

де ρ =1,025 т/м³ – щільність морської води; g =9,81 м/с² – прискорення вільного падіння; Z_i =2,4 м – відстань точки прикладання навантаження від літньої ватерлінії, м.

Розрахунковий хвильовий тиск визначається за формулою:

кПа

При Z_i =2,4 м

Розрахунковий тиск посередині прольоту шпангоута:

кПа

кПа

Приймаю розрахунковий тиск посередині прольоту шпангоута кПа

Момент опору балки без урахування зносу на корозію:

см³

м – прогін шпангоута,

W’ > 200 см³, тому

Поправка на знос та корозію:

см³

Згідно ГОСТу 9235-76, вибираємо штабобульб симетричний 30810, h_ст =300 мм, S_ст =10 мм; f =51см²; W =800 см³, f_пояс =50 см², мінімальна товщина стінки шпангоута S_min =(1+0,03∙L)k=(1+0,03∙200) ∙1,25=8,75 мм (при L>200 м береться L=200).

Проектування конструкцій бортової підпалубної цистерни

Поздовжні балки ВП

Приймаю розрахунковий тиск що діє на палубу та підпалубні балки кПа

Момент опору балки без урахування зносу на корозію:

см³

м – прогін поздовжньої балки між рамними балками цистерни

W’ < 200 см³, тому

Поправка на знос та корозію:

см³

Згідно ГОСТу 21937-76, вибираємо штабобульб несиметричний 18б, h_ст =180 мм, S_ст =11 мм; f =25,8см²; i= 3130 см⁴, W =206 см³,тому що мінімальна будівельна товщина конструкцій підпалубної цистерни S_min =5,5+0,025∙L=5,5+0,025∙218,3=11 мм

Перевіримо стійкість поздовжніх балок підпалубної цистерни:

МПа

Так як МПа > МПа, тому

МПа

МПа > МПа, тому робимо висновок, що поздовжні балки підпалубної цистерни будуть стійкими.

Поздовжні балки похилого листа бортової підпалубної цистерни

Приймаю розрахунковий тиск що діє на похилу стінку підпалубної цистерни посередині прогину кПа

Момент опору балки без урахування зносу на корозію:

см³

м – прогін поздовжньої балки між рамними балками цистерни

W’ < 200 см³, тому

Поправка на знос та корозію:

см³

Згідно ГОСТу 21937-76, вибираємо штабобульб несиметричний профілю 20б, h_ст =200 мм, S_ст =12 мм; f =31,4 см²; i=5110 см⁴; W =296 см³, тому що мінімальна будівельна товщина конструкцій підпалубної цистерни S_min =5,5+0,025∙L=5,5+0,025∙218,3=11 мм

Перевіримо стійкість поздовжніх балок підпалубної цистерни:

МПа

Так як МПа > МПа, тому

МПа

МПа > МПа, тому робимо висновок, що поздовжні балки підпалубної цистерни будуть стійкими.

Поздовжні балки борту

Приймаю розрахунковий тиск що діє на борт при відстані від ВП z=2,7 м кПа

кПа

кПа

Момент опору балки без урахування зносу на корозію:

см³

м – прогін поздовжньої балки між між рамними балками цистерни

W’ < 200 см³, тому

Поправка на знос та корозію:

см³

Згідно ГОСТу 21937-76, вибираємо штабобульб несиметричний профілю 18б, h_ст =180 мм, S_ст =11 мм; f =25,8см²; i= 3530 см⁴, W =218 см³, тому що мінімальна будівельна товщина конструкцій підпалубної цистерни S_min =5,5+0,025∙L=5,5+0,025∙218,3=11 мм

Перевіримо стійкість поздовжніх балок підпалубної цистерни:

МПа

Так як МПа > МПа, тому

МПа

МПа > МПа, тому робимо висновок, що поздовжні балки підпалубної цистерни будуть стійкими.

Горизонтальні поздовжні балки поздовжніх перепон підпалубної цистерни

Приймаю розрахунковий тиск що діє на горизонтальні балки поздовжніх перепон z=1,98 м кПа

кПа

кПа

Момент опору балки без урахування зносу на корозію:

см³

м – прогін поздовжньої балки між між рамними балками цистерни

W’ < 200 см³, тому

Поправка на знос та корозію:

см³

Згідно ГОСТу 21937-76, вибираємо штабобульб несиметричний профілю 18б, h_ст =180 мм, S_ст =11 мм; f =25,8см²; i= 3530 см⁴, W =218 см³, тому що мінімальна будівельна товщина конструкцій підпалубної цистерни S_min =5,5+0,025L=5,5+0,025∙218,3=11мм

Перевіримо стійкість поздовжніх балок підпалубної цистерни:

МПа

Так як МПа > МПа, тому

МПа

МПа > МПа, тому робимо висновок, що поздовжні балки підпалубної цистерни будуть стійкими.

Поперечні балки

Приймаю розрахунковий тиск що діє на рамні бімси кПа

Момент опору балки без урахування зносу на корозію:

м—відстань між балками;

мм;

см³

м – прогін поздовжньої балки між рамними балками цистерни

W’ > 200 см³, тому

Поправка на знос та корозію:

см³

Площа поперечного перерізу стінка рамного бімсу повинна бути не менша, ніж: ,

кПа—шоаниця плинності за дотичним напруженням;

см²

см²

Приймаю тавр зварний РД.9373-80 профілю 50а , f =95,2 см²; W =2350 см³, f_пояс =50 см²

Проектування конструкцій комінгс-карлінгса

Рис. 4.4. Комінгс-карлінгс

Момент опору балки без урахування зносу на корозію:

см³

Поправка на знос та корозію:

;

см³

Розміри комінгса люка визначаємо конструктивно (дивись Таблицю №4.5.).

Таблиця № 4.5.

№	Розміри, мм	Fi, см^2	Zi, м	FiZi, см^2м	FiZi ^2, см^2м^2	I, см^2м^2
	19х500	95,0	1,82			-
	18б	25,8	1,257			-
	18б	25,8	0,623			-
	1900х16	304,0	0,95
	20х1359	271,8				-
	844х16	135,0	-0,422	-57
	18б	25,8	-0,112	-3		-
	22б	37,2	-1,3	-48		-
	1569х16	251,0	-1,23	-309		-
	Σ	А=1171		В=93	С=1206

Відстань центра ваги вузла від осі порівняння (ОП):

м

Момент інерції вузла відносно ОП:

м⁴

м³

с м³

W_факт = 68885 см³ > W_потр = 39106 см³.

Рис. 4.5. Схема еквівалентного бруса

Дата добавления: 2015-07-25