На переферийном диаметре.

Рассчитаем:

;

Треугольники скоростей для корневого и переферийного диаметров приведены в приложениях.

4. Расчёт сепарации влаги в проточной части турбомашины.

Расчёт влагоудаления в турбомашине и построение процесса расширения пара в i-s диаграмме с учётом сепарации пара в проточной части турбомашины будем проводить следующим образом:

Определим точки отбора пара и его расход на регенеративный подогрев в каждом цилиндре турбомашины, а также выберем колличество сепарационных камер и их расположение в цилиндрах. Для этого, воспользовавшись примером стандартной турбины К-1000-60/3000, установим сепарационные камеры после 1,2,3,4,5,6,7 ступени в ЦВД и после 3,4,5 в ЦНД. Выбранные расходы на регенеративный подогрев в каждом цилиндре турбомашины указаны ниже в таблице.

Начиная с первого сепарационного устройства, по ходу движения пара в цилиндре рассчитываем коэффициент сепарации пара в данной ступени, для чего:

А) по зависимости, приведенной на рис.28 - , определяем долю крупнодисперсной влаги в ступени ;

Б) по величине давления пара в ступени определяют по зависимости представленной на рис.29- , поправочный коэффицент , который позволяет расстчитать действительную долю крупнодисперсной влаги в ступени с помощью выражения: .

В) значение однозначно определяет поправочный коэффициент по зависимости рис.27- .

Г) рассчетное значение относительной доли расхода пара в регенеративный отбор позволяет определить поправочный коэффициет по зависимости – рис.27- .

Д) величину определяют по зависимости показанной на рис.26- , после чего по зависимости расчитываем значение коэффиициента сепарации в ступени.

Е) рассчитав количество влаги, отведённой в сепаратор в данной ступени находят точку на изобаре с влажностью , параметры которой будут соответствовать параметрам на входе в последующую ступень (давление -давление на выходе из ступени, в которой расчитывалась сепарация влаги).

Расчёт сведём в таблицу (для ЦВД):

Характе-ристика	z-6	z-5	z-4	z-3	z-2	z-1	Z
		0,015	0,075	0,13	0,185	0,24	0,295	0,355
		0,52	0,53	0,545	0,59	0,64	0,675	0,75
		0.008	0.04	0.071	0.109	0.154	0.199	0.266
		0.075	0.4	0.58	0.76	0.92	1.02	1.19
				55.2	55.2	55.2
				0.052	0.055	0.058
				1.35	1.37	1.39
		11.2	11.9	12.3	13.1	13.8	14.5	16.1
		0.84	4.76	9.62	13.64	17.65	14.79	19.16
		0.001	0.007	0.014	0.020	0.026	0.022	0.029
		0.006	0.017	0.028	0.042	0.061	0.09	0.131
	P,бар		49.2	40.3	31.5	22.7	13.8

Так как влажность пара из-за сепарации в предидущей ступени изменялась не более чем на 2%, то к.п.д. в процессе расчёта мы оставляли неизменным, строя процесс расширения пара.

Расчёт сепарации для ЦНД проводим по аналогии изложенной для ЦВД.

Отличае в том, что влажность в паре появляется лишь на третей ступени, поэтому сепарационные устройства нужны только после 3,4 и 5 ступени. И, разумеется, рассчёт проводим только для них.

Расчёт сведём в таблицу (для ЦНД):

Характе-ристика	z-2	z-1	z
		0.165	0,235	0,295
		0,82	0,92	1,00
		0.135	0.216	0.295
		0.84	1.09	1.23
		56.6	56.6
		0.076	0.083
		1,54	1,61
		6.7	7.8
		8.67	13.69	12.3
		0,008	0,013	0,012
		0,022	0,057	0,083

Список использованной литературы:

1. Трояновский Б.М. “Турбины для атомных электостанций” – М.: Энергия, 1978г.

2. Косяк Ю.Ф., Галацак В.И., Палей В.А. “Эксплуатация турбин АЭС” – М.: Энергоатомиздат, 1983г.

3. Гольба В.С., Белозёров В.И. “Расчёт проточной части паровых турбин” – Обнинск, ИАТЭ 1990г.

4. “H-S”-диаграмма теплофизических свойств воды иводяного пара.

5. Конспект лекций по курсу “Паротурбинные установки АЭС”. Гольба В.С., 2001г.

Дата добавления: 2015-07-21