Б.Расчет перекрытия

Характеристики слоев перекрытия с холодным чердаком

Предварительно принимаемая конструкция ограждения
	1 – железобетонная пустотная панель r = 2500 кг/м^3; λ = 2.04 Вт/(м∙°С); 2 – слой пароизоляции фольгопласт r = 90 г/м^2; λ = 0.03 Вт/(м∙°С); 3 – слой утеплителя: пеноплекс 35 r = 38,5 кг/м^3; λ = 0.028 Вт/(м∙°С); 4 – цементно-песчаная стяжка r = 1800 кг/м^3; λ = 0.93 Вт/(м∙°С); 5 –слой рубероида r = 600 кг/м^3; λ = 0.17 Вт/(м∙°С); d = 1.5 мм

Расчет теплозащитных свойств бесчердачного перекрытия.

1. железобетонная пустотная плита: δ₁ = 0.22 м, λ₁ = 2.04 Вт/(м·°С);

2. слой пароизоляции фольгопласт δ₄ = 0.003 м; λ = 0.038 Вт/(м∙°С);

3. утеплитель: пеноплекс δ₃ = 0.035 м; λ₃ = 0.028 Вт/(м∙°С);

4. цементно-песчаная стяжка: δ₄ = 0.03 м, λ₄ = 0.93 Вт/(м·°С);

5. один слой рубероида: δ₂ = 0.0015 м, λ₂ = 0.17 Вт/(м·°С);

Требуемое сопротивление теплопередаче R₀ ^тр, м²·°С /Вт (определяем интерполяцией), наружного ограждения по СниП 23-02-2003 [ табл. 4] в зависимости от градусо-суток отопительного периода D_d, °С∙сут, значение которых определяется по формуле D_d = (t_в – t_оп)· z_оп

D_d = (20 – (-5,9))·229 = 5931,1 °С·сут

С учетом коэффициента теплотехнической однородности r, который для железобетонных стен равен 0,9

R₀ ^тр = 5,73 м²·°С /Вт

Рассчитаем среднее температурное сопротивление железобетонной пустотной плиты. Пустоты имеют цилиндрическую форму и заполнены воздухом, диаметр отверстий d = 0.15 м, расстояние между центрами отверстий S = 0.21 м. Коэффициент теплопроводности бетона λ_ж/б = 2.04 Вт/(м·°С), термическое сопротивление воздушных прослоек R_{в.п .}= 0.15 м²·°С /Вт.

Для упрощения расчетов круглые отверстия заменяем равными по площади квадратами со стороной

Определим термическое сопротивление плиты R _||, м²·°С /Вт, в направлении параллельном движению теплового потока для двух характерных сечений (А-А, Б-Б)

В сечении А-А находится воздушная прослойка толщиной δ _в.п = 0.134 м и два слоя железобетона общей толщиной 0.086 м.

В сечении Б-Б расположен слой железобетона общей толщиной 0.220 м, для него термическое сопротивление составит

Рассчитываем термическое сопротивление плиты в направлении, параллельном движению теплового потока

Где F^A-A, F^Б-Б – площади слоев в сечениях А-А и Б-Б, м².

F^А-А = (0.134∙1)∙5 = 0.670 м² F^Б-Б = (0.076∙1)∙4 = 0.304 м²

Определяем термическое сопротивление плиты R_┴, м²·°С /Вт, в направлении, перпендикулярном движению теплового потока для двух характерных сечений (В-В, Г-Г, Д-Д).

В сечениях В-В и Д-Д два слоя железобетона, общая толщина которых равна м, поэтому общее термическое сопротивление этих слоев равно

В сечении Г-Г, как и в сечении А-А находятся воздушные прослойки и слои железобетона

F^Г-Г_в.п = F^А-А = 0.670 м² F^Г-Г_ж/б = F^Б-Б = 0.304 м²

Термическое сопротивление воздушной прослойки в сечении Г-Г равно

R_в.п = 0.15 м²·°С /Вт

Термическое сопротивление слоя железобетона в сечении Г-Г определяется как

Для сечения Г-Г общее термическое сопротивление составит

Рассчитываем термическое сопротивление в направлении, перпендикулярном движению теплового потока

R_┴= R^В-В+Д-Д + R^Г-Г = 0.042+0.107 = 0.149 м²·°С /Вт

Полное термическое сопротивление железобетонной пустотной плиты R_ср определим из уравнения

Сумма термических сопротивлений слоев перекрытия: железобетонной плиты, слоя рубероида, цементно-песчаной стяжки, трех слоев рубероида м²·°С /Вт.

Толщина d _из, м, теплоизоляционного слоя в конструкции перекрытия, используя выражение :

Округляем расчетное значение , м, в большую сторону, принимая фактическое значение толщины слоя изоляции , м, таким образом, чтобы общая толщина панелей наружных ограждений была кратной 0.035 м.

Фактическое сопротивление теплопередаче перекрытия R ₀ ^ф, м²∙°С /Вт определим по выражению .

Произведем сравнение сопротивлений теплопередаче R ₀ ^пр и R ₀ ^тр по условиям энергосбережения, при этом должно выполнятся неравенство R ₀ ^пр ≥ R ₀ ^тр.

В этом случае неравенство R ₀ ^пр ≥ R ₀ ^тр (5,87 > 5,73) выполняется.

Дата добавления: 2015-07-21