Выбор креплений запани (опор и лежней).

Натяжения лежня запани определяем по зависимости (3.стр.103):

Т = К Р_д (4.7)

где К – коэффициент зависящий от стрелы провеса лежня f, принимается по таблице 19, (3.стр.104). Рекомендуется значение f = 0,3 в_з, при этом длина лежня в пределах запани

L = 1,23 в_з, коэффициент К = 0,57.

Т = 0,57 * 265608 =151396,5 Н

Расчётное натяжение лежня определяется по зависимости (3.стр.104):

Т_р = 3 Т (4.8)

3 – коэффициент запаса принимаемый для лежней

Т_р = 3 * 151396,5 = 454189,6 Н

При лежнево сетчатой запани натяжение верхней ветви лежня Т_в,

определяем (3.стр.104): Т_в = Т_р (0,7t_п / (d + t_п)) (4.9)

где t_п – подводная толщина пыжа у запани, принимается по таблице 20,

t_п = f(V,h) (3.стр.105);

d – возвышение верхней ветви лежня над водой, в зависимости от конструкции плитки запани, d = 0,35 (3.стр.104);

Т_в = 454189,6(0,7 *1,5/ (1,5+0,35)) = 257783,2 Н

Натяжение нижней ветви лежня Т_н:

Т_н = Т_р – Т_в = 454189,6 –257783,2 = 196406,4 Н

Для лежней принимают канаты диаметром от 30 до 60 мм.

Число канатов определяем по зависимости (3.стр.104):

I = Т_р / R (4.10)

R – разрывное усилие каната.

Расчётное натяжение в подвесках Т_р.пд определяем по эмпирической зависимости (3.стр.104): Т_р.пд = 0,21 Р_уд l_п (4.11)

где Р_уд – удельное натяжение лежня приходящееся на 1 м его длины в пределах речной части: Р_уд = Т_р / L_рч (4.12)

где L_рч = 1,23 в_з, L_рч = 1,23 * 60 = 73,8 м

Р_уд =454189,6/ 73,8 = 6154,3 Н на погонный метр;

l_п – расстояние между подвесками. Принимается не менее 0,5 длины сплавляемых лесоматериалов: l_п = 4,5 / 2 = 2,25 м

Тогда Т_р.пд = 0,21 * 6154,3 * 2,25 = 2907,9 Н

Выбор канатов:

- верхняя ветвь лежня имеет расчётное натяжение

Т_р.в =257783,2 Н = 257,7 кН

- нижняя ветвь имеет Т_р.н = 196406,4Н = 196,4 кН

Принимается лежень: верхней ветви – канат стальной, двойной свивки,d=28мм; типа ЛК – Р, конструкции 6 х 16 (1 + 6 + 6 / 6) + 1 о.с. по ГОСТ 2688 – 80, маркировочная группа проволоки 1764 мПа, масса 1000 м – 2911кг, разрывное усилие 430 кН > 257,7 кН, что удовлетворяет существующим нормативам.

Нижняя ветвь – канат стальной d=24мм, двойной свивки, типа ЛК – Р конструкции 6 х 19 (1 + 6 + 6 / 6), ГОСТ 2688 – 80, маркировочная группа по временному сопротивлению разрыву 1700 мПа. Разрывное усилие

311 кН > Т_р.н =196,4 масса 1000 м – 2110 кг.

Длина лежня определяется по формуле: L_л = 1,23 в_з + 100 + 20 (4.13)

где 100 и 20 м – расстояние от уреза воды до опор и концов закрепления на анкере: L_л = 1,23 * 60+ 100 + 20 = 193,8 м

-Канат для подвесок, при Т_р.пд =2908 Н =3,0 кН

Принимаем канат стальной, d = 18 мм (меньше не допускается для запаней), двойной свивки, типа ЛК – Р, конструкции 6 х 19 (1 + 6 + 6 / 6), ГОСТ 2688 – 80, маркировочная группа по временному сопротивлению разрыву 1600 мПа, масса 1000 м – 1220 кг, разрывное усилие 169 кН > 3,0 кН.

Длина подвесок определяется по формуле (3.стр.105):

l_под = 1,57 (t_п + d) (4.14)

l_под = 1.57 (1,5 + 0.35) = 2,90 м

Рис 4.1 Схема к расчету лежня

Количество подвесок: n_под = 1,23 в_з / l_м.пд

l_м.пд = расстояние между подвесками, l_м.пд = 2,25 м

n_под = 1,23 * 60 / 2,25 = 32,8 шт

Дата добавления: 2015-07-19