Читайте также:
|
|
При розрахунку процесу стиску потрібно визначити тиск Ро (МПа) і температуру кінця стиску Т0 (К) використовуючи формули:
де п1 – показник політропи стиску.
Приймаємо значення показника політропи стиску—1,35.
Процес згоряння.
Процес згоряння являється найбільш складним в здійсненні робочого процесу двигуна. Це пояснюється його швидко текучістю, складністю фізико-хімічних перетворень палива в процесі згорання, впливом на його протікання параметрів процесу впуску і стиску, якістю розгалуження палива і рівномірністю розподілу частин палива по об'єму камери згорання і ін.
Метою розрахунку процесу згоряння являється визначення параметрів кінця згоряння (температури і тиску).
Паливо.
Для розрахунку процесу згоряння необхідно задати елементарний склад палива і визначитийого теплоту згоряння.
Елементарний склад рідких палив можнаприйняти:
бензин: С – 0,85; Н – 0,15; О=0;
Тут С; Н; О – масові долі відповідно вуглецю, водню і кисню в 1 кг палива.
Вибираючи елементарний склад палива, поформулі Д.І. Менделєєваможна визначити приблизне значення теплоти згоряння (КДж/кг).
Ни = (33,91×С+125,6×H-10,89(O-S)-2,51(9H-W))=
= 33,91×0,85+125.6×0.15– 2,51× (9×0,15-0)=43,9(МДж/кг).
де (S і W) – відповідна кількість сірки і водяної пари в продуктах згоряння.(S=W=0 приймаємопри розрахункуНи).
1.3.2. Параметри робочого тіла.
Визначивши елементарний склад палива потрібно визначити теоретично, необхідну і дійсну кількість повітря для згоряння 1 кг палива склад продуктів згоряння, середньомольні теплоємкості продуктів згоряння.
Теоретично необхідну кількість повітря для згоряння 1 кг палива можна визначити по формулі:
Для карбюраторного двигуна дійсну кількість повітря визначаємо за формулою:
М1 = a×L0+ 1/ mT =0,91× 0,514+1/115=0,470 кмоль/кг
де mT – умовна молекулярна маса палива;
mT= 115кг/ кмоль;
a- коефіцієнт надлишку повітря;
a = 0.9.
Загальна кількість продуктів неповного згоряння палива(кмоль/кгпал.) складає:
Кількість відповідних компонентів продуктів згоряннявизначається по формулах:
кмоль/кг пал.
кмоль/кг пал.
кмоль/кг пал.
кмоль/кг пал.
кмоль/кг пал.
де k – постійна величина яка залежить від відношення кількості водню і окису вуглецю, які зберігаються в процесі згоряння.
k = 0,48
Теплоємність робочої суміші може бути визначена за формулою:
Середню мольну теплоємність залишкових газів в кінці стиску в залежності від коефіцієнту надлишку повітря по температурі кінця процесу кінця стиску можна визначити при необхідності з таблиці 1.1[1], методом інтерполяції:
де a=0,9;та tс =474.25 oС
Кількість продуктів згоряння рідкого палива завжди більша кількості свіжого заряду. Ця різниця враховується теоретичний коефіцієнтом молекулярної зміни паливної суміші:
При згорянні робочої суміші відносна зміна кількості продуктів згоряння визначається дійсним коефіцієнтом молекулярних змінробочої суміші:
1.3.3. Параметри кінця згоряння для карбюраторних двигунів.
В карбюраторному двигуні потрібно визначити температуру Тz і тиск Рz кінця згоряння.
Температуру кінця згоряння визначають використовуючи формулу:
Теплота згоряння робочої суміші (кДж/(кмоль роб.сум.)):
де DНи – втрати теплоти від хімічного не догоряння палива (кДж/кг)
Середня мольна теплоємність припостійному об’ємі продуктів згоряння[кДж/(кмоль град)]:
Середня мольна теплоємність при постійному об’ємі:
Дійсний тиск кінця згоряння (МПа).
Pzб = 0,85 Pz=3.57мПа
1.4. Процеси розширення і випуску.
Вибираємо показник політропи розширення n2. Тиск кінця розширення для карбюраторного двигуна знаходимо(n2=1,23…1,33):
Температура кінця розширення для карбюраторного двигуна:
де e – степінь стиску.
Перевіряємо раніше прийняту температуру залишкових газів за залежністю:
Відхилення не повинно перевищувати 5%.
Середній індикаторний тиск (МПа) визначаємо за формулою:0,
- степінь підвищення тиску.l = PZ/PC=4.3.
Дійсний індикаторний тиск дещо менший за теоретичний:
де: φи – коефіцієнт повноти індикаторної діаграми, приймаємо: φи = 0,92
Індикаторний ККД:
де:l0 = 29·L0=29·0.514=14.96 – теоретично необхідна кількість повітря для згорання 1 кг палива, кг пов/кг пал.
Індикаторна питома витрата палива, г/кВт год:
1.6. Ефективні показники двигуна.
Тиск механічних втрат (МПа) залежать в основному від середньої швидкості поршня і його визначаємо за емпіричною формулою:
Рм = 0,034+0,0113Vn.ср=0,034+.0.0113·10=0.147
де: Vп.ср.(м/с.) – середня швидкість поршня
Vп.ср.=6…15м/с=10м/с
Середній ефективний тиск (МПа):
Ре = Рі – Рм =0.8 -0.147=0.653
Механічний ККД:
hм = Ре/Рі=0.653/0,8=0.8162
Ефективний ККД двигуна:
hе = hі×hм=0,30·0.8162=0.2449
Ефективна питома витрата палива:
1.7. Розміри і питомі показники двигуна.
Робочий об’єм одного циліндра (л):
де: Ne —ефективна потужність; n —частота обертання колінчатого вала=5200хв.-1 ; t—тактність двигуна; і —число циліндрів.
Діаметр циліндра залежить від відношення ходу поршня до діаметра циліндра (S/D) і рівна — 0.9мм:
Приймаємо D =130 мм.
Хід поршня(мм):
Приймаємо S =115 мм.
Тоді:
Літраж двигуна (л):
Ефективна потужність (кВт):
Ефективний крутний момент (Нм):
Годинна витрата палива (кг/год):
Середня швидкість поршня (м/с):
Літрова потужність двигуна (кВт/л):
1.8. Побудова індикаторної діаграми.
На основі розрахункових даних робочого процесу будується індикаторна діаграма.
На початку побудови на осі абцис відкладаємо відрізок АВ, що відповідає робочому об’єму циліндра, а по величині, дорівнює ходу поршня в масштабі Мs, який приймаємо: Мs = 1:1.
Відрізок АВ, що відповідає робочому об’єму визначається за формулою:
де S – хід поршня, мм
МS – масштаб ходу поршня.
Відрізок ОА, що відповідає об’єму камери згоряння, визначається із співвідношення:
Відрізок ОВ, що відповідає повному об’єму камери, визначається:
ОВ = ОА + АВ =19.5+113.1=132.6
Максимальна висота діаграми (точка Z) і положення точки Z по осі абсцис:
ОZ = ОВ (1,5…2) =132.6·1.5=298.9
Визначаємо масштаб тиску при побудові індикаторної діаграми:
де PZ – максимальне значення тиску згорання, МПа
МР – масштаб тиску.
При побудові діаграми приймаємо слідуючий масштаб тиску:
МР = 0.04
Уточнюємо максимальну висоту індикаторної діаграми та положення точки Z по осі абсцис:
Для визначення координат проміжних точок даних політроп задаємось проміжними значеннями відношення Va(VB) до Vx Найменше значення цього відношення досягається при Vx = Va (VB), тоді Va/ Vx= Vв/ Va= 1. Найбільшим це значення буде для політроп стиску при Vx= Vc. Тоді Va/ Vc= ε Отже, відношення Vа/ Vx для процесу стиску має знаходитися в межах Va/ Vx= 1... ε, а для процесу розширення VB/Vx в межах від 1…δ.. Задаючись проміжними значеннями Va(VB)/ Vx в цих межах, наприклад 2, 3, 4... ε, або 2,3,4…δ можна визначити проміжні значення Vx- Va/(2, 3, 4,...ε) або Vx= AB/(2; 3, 4,... ε), які заносимо в таблицю 1.1.
Таблиця 1.1.Дані по розрахункуточокполітропстиску та розширення.
№ точки | Політропи стиску | Політропи розширення | ||||||||
Рх.ст МПа | мм | Рх.роз МПа | мм | |||||||
1 | 1.0 | 1.00 | 0.10 | 2.4 | 147.2 | 1,0 | 1,00 | 0,404 | 10,1 | 147,2 |
2 | 2.0 | 2.54 | 0.24 | 6.1 | 73.6 | 2,0 | 2,39 | 0,967 | 24,2 | 73,6 |
3 | 4.0 | 6.45 | 0.62 | 15.5 | 36.8 | 4,0 | 5,73 | 2,314 | 58,0 | 36,8 |
4 | 6.0 | 11.13 | 1.07 | 26.8 | 24.5 | 6,0 | 9,54 | 3,855 | 96,6 | 24,5 |
5 | 8.0 | 16.39 | 1.58 | 39.5 | 18.4 | 8,0 | 13,71 | 5,538 | 138,8 | 18,4 |
6 | 10.0 | 22.13 | 2.13 | 53.3 | 14.7 | 10,0 | 18,16 | 7,335 | 183,8 | 14,7 |
7 | 12.0 | 28.28 | 2.72 | 68.1 | 12.3 | 11,7 | 22,04 | 8,904 | 223,1 | 12,6 |
8 | 14.0 | 34.80 | 3.35 | 83.8 | 10.5 | - | - | - | - | |
9 | 16.0 | 41.64 | 4.01 | 100.2 | 9.2 | - | - | - | - | |
10 | 18.0 | 48.79 | 4.70 | 117.4 | 8.2 | - | - | - | - |
По данихтаблиці 1.1. значення проміжних точок наносимо на індика-торну діаграму і з'єднуюємо плавною кривою(Рис.1)
Отриманий графік індикаторної діаграми двигуна побудовано без врахування впливу на нього фаз газорозподілу. Задаючись моментами відкриття та закриття клапанів а також кутом випередження запалення чи впорску визначають відповідні їм значення абсцис на індикаторній діаграмі і виконують її округлення.
Моменти відкриття та закриття клапанів та кут випередження запалення" або впорску попередньо вибирається з таблиці 1.6. При цьому треба враховувати, що більші значення кутів приймаються для високо обертових двигунів, а менші - для мало обертових. Абсциси точок зкруглення визначається за формулою:
, Lш і R - береться з завдання, а φ - кут повороту колінчастого валу відповідний моментам відкриття чи закриття клапанів. Дані розрахунків заносяться в таблицю 1.2. і відкладаються на індикаторній діаграмі.
Таблиця 1.2
№ п/п | Назва фази | Кут повороту колінчастого валу | Кут повороту від початку циклу | Абсциса точки Ах мм | Позначення точки |
1 | Відкриття впускного клапана | 10…300 | 7000 | 5.32 | a' |
2 | Закриття впускного клапана після НМТ | 40…700 | 2300 | 119,52 | a" |
3 | Відкриття випускного клапана після НМТ | 50…700 | 4800 | 111,16 | в' |
4 | Закриття випускного клапана після ВМТ | 10…300 | 200 | 5.27 | в'' |
5 | Кут випередження запалення | 30…400 | 3200 | 20,07 | c' |
В кінці процесу стиску, внаслідок початку процесу згоряння тиск буде дещо більшим, ніж Рс отриманий за розрахунком. Тому на лінії Р — Рz(Рz’) відкладається точка Рc” =(1,15... 1,25) Рс і точки. С' та С" з'єднуються плавною кривою. Напроміжку між точками а і в визначається середнє значення ординати і точки в'в'" та лінія Рг також зєднуються плавною кривою.
Приймаю Рc” = 5,40 мм
Таблиця 1.3.- Результати теплового розрахунку і основні розміри двигуна заносять в таблицю:
Розміри двигуна | Vл,л | 9 |
Vh,л | 1.5 | |
S,мм | 115 | |
D,мм | 130 | |
Витрата палива, г/кВт · год. | qе | 359.7 |
qi | 273.3 | |
ККД | hм | 0.760 |
hе | 0.520 | |
hi | 0.30 | |
Середнійтиск,МПа | Pе | 0.457578 |
Pm | 0.147 | |
Pi | 0.604578 | |
Pi` | 0.65715 | |
Температура робочоготіла,К | Тв | 1645.8 |
Тz | 3094.1 | |
Тс | 747.4 | |
Тa | 356.3 | |
Тиск робочого тіла, МПа | Pв | 0.28 |
Pz | 3.56 | |
Pc | 0.87459 | |
Pa | 0.065754 |
Дата добавления: 2015-12-01; просмотров: 62 | Нарушение авторских прав