Читайте также:
|
|
1. Определяется количество передаваемой теплоты
2. Определяется температура горячего теплоносителя у выхода из аппарата
В первом приближении значение удельной массовой изобарной теплоёмкости горячего теплоносителя CP1 принимается при температуре t1¢, а затем t1² уточняется, принимая CP1 при температуре
Для определения t1² достаточно ограничиться двумя приближениями.
3. По таблицам (см. Приложения 2, 3, 4) определяются теплофизические свойства горячего и холодного теплоносителей при соответствующих средних температурах
Горячий теплоноситель
, ºС
Плотность - r1, кг/м3
Удельная массовая изобарная теплоёмкость - CP1, кДж/кг×град
Коэффициент теплопроводности - l1, Вт/м×град
Коэффициент динамической вязкости - m×1, Па×с
Коэффициент кинематической вязкости - n1, м2/с
Коэффициент температуропроводности - a1, м2/с
Температурный коэффициент объёмного расширения - b1, К-1
Критерий Прандтля - Pr1.
Холодный теплоноситель
, ºС
Плотность - r2, кг/м3
Удельная массовая изобарная теплоёмкость - CP2, кДж/кг×град
Коэффициент теплопроводности - l2, Вт/м×град
Коэффициент динамической вязкости - m×2, Па×с
Коэффициент кинематической вязкости - n2, м2/с
Коэффициент температуропроводности - a2, м2/с
Температурный коэффициент объёмного расширения -b2, К-1
Критерий Прандтля - Pr2.
4. Определяются скорости движения теплоносителей:
- при движении теплоносителя внутри трубы
, м/с
- при движении теплоносителя в межтрубном пространстве
, м/с
5. Определяются значения гидродинамических и тепловых критериев подобия для горячего и холодного теплоносителей.
Критерий Рейнольдса – характеризует соотношение между силами инерции и молекулярного трения (вязкости). Определяет гидродинамический режим вынужденного движения теплоносителей.
Критерий Грасгофа – характеризует соотношение между подъёмной силой, возникающей в среде вследствие разности плотностей отдельных элементов среды и силой молекулярного трения (вязкости).
Критерий Прандтля – характеризует подобие физических свойств теплоносителей.
Критерий Пекле – характеризует соотношение между переносом теплоты конвекцией и теплопроводностью в потоке.
В этих формулах: l0 – определяющий размер;
- при движении теплоносителя внутри круглой трубы, м;
- при движении теплоносителя в кольцевом канале в случае отсутствия передачи теплоты через внешнюю поверхность, м;
- при движении теплоносителя в кольцевом канале при передаче теплоты через внутреннюю и внешнюю поверхности, м.
, °C – температурный напор между стенкой и жидкостью;
tЖ – определяющая температура, в качестве которой принимается средняя температура соответствующего теплоносителя t1=0,5×(t1¢+t1²) или t2=0,5×(t2¢+t2²).
Т. к. температура стенки tСТ со стороны каждого из теплоносителей вначале бывает неизвестна, то в первом приближении рекомендуется принимать её одинаковой с каждой из сторон и равной среднему значению между температурами горячего и холодного теплоносителей
tСТ1= tСТ2=0,5×(t1+t2)
6. Определяются значения коэффициента теплоотдачи a от горячего теплоносителя к стенке и от стенки холодному теплоносителю.
В случае развитого турбулентного режима течения теплоносителя (Re>104) коэффициент теплоотдачи определяется из следующих критериальных уравнений:
А). При вынужденном движении теплоносителя внутри гладкой трубы /1/
Б). При вынужденном движении теплоносителя в кольцевом канале круглого поперечного сечения /2/
При l/d1>50 коэффициент el, учитывающий влияние начального участка стабилизации потока, можно принимать равным el = 1
Критерий PrСТ определяется для каждого из теплоносителей по Приложениям 2, 3, 4 при соответствующих температурах стенки tСТ1 и tСТ2.
В случае ламинарного течения теплоносителя (Re<2320) возможны два режима, каждому из которых соответствует своё критериальное уравнение:
А). Вязкостный ламинарный режим (Gr×Pr>8×105)
Этим уравнением согласно /4/ можно пользоваться, если l/d1<Pe/12.
Если l/d1>Pe/12, то среднее по всей длине трубы значение критерия Нуссельта постоянно и равно
Nu=3,66
Б). Вязкостно-гравитационный ламинарный режим (Gr×Pr<8×105)
Также, как и в случае турбулентного режима, при l/d1>50 можно пренебречь влиянием начального участка стабилизации потока и принимать коэффициент el = 1. В противном случае поправочный множитель поправочный множитель определяется в зависимости от отношения l/d1
l/d1 | |||||||||
el | 1,9 | 1,7 | 1,44 | 1,28 | 1,18 | 1,13 | 1,05 | 1,02 | 1,00 |
В случае переходного режима течения теплоносителя (2320<Re<104) критерий Нуссельта определяется как для турбулентного режима, но с введением соответствующей поправки, учитывающий отклонение переходного режима от развитого турбулентного режима.
где NuТУРБ – критерий Нуссельта, определяемый по критериальным уравнениям для турбулентного режима;
eПЕР – поправка на переходный режим, определяемая в зависимости от значения критерия Рейнольдса.
В /4/ рекомендованы следующие значения поправочного коэффициента eПЕР:
Re | 10 000 | ||||||
eПЕР | 0,40 | 0,57 | 0,72 | 0,81 | 0,88 | 0,96 | 1,0 |
После определения значений критерия Нуссельта, соответствующих заданным режимам движения теплоносителей, находят значения коэффициента теплоотдачи a со стороны каждого из теплоносителей по формуле:
Здесь, как и в вышеприведенных критериальных уравнениях l0 – определяющий размер, который выбирается аналогично тому, как это делалось при определении критериев Рейнольдса, Грасгофа и др. (см. п. 5).
7. Определяется среднелогарифмический температурный напор для случаев прямотока и противотока
УКАЗАНИЕ: Определение необходимо проиллюстрировать эскизами (см. рис. 2)
8. Определяется значение линейного коэффициента теплопередачи теплообменного аппарата типа «труба в трубе».
Где lСТ – коэффициент теплопроводности материала стенки трубы (для углеродистой стали согласно /3/ можно принять lСТ = 50 Вт/м×град).
9. Определяется линейная плотность теплового потока, приходящаяся на 1 м длины трубы.
10. Определяется суммарная длина трубы теплообменника при прямоточной и противоточной схемах движения теплоносителей.
По результатам делается вывод о том какая схема движения теплоносителей и почему предпочтительней. Дальнейший расчет делается только для схемы движения теплоносителей признанной более предпочтительной.
11. Определяется общая поверхность теплообмена.
12. Уточняются температуры стенки трубы со стороны горячего и холодного теплоносителей.
13. Уточняются значения критериев Прандтля и .
Дальнейший расчёт выполняется согласно п.п. 5...13 только для схемы движения теплоносителей признанной в качестве предпочтительной до тех пор, пока не будет выполняться условие
Дата добавления: 2015-07-10; просмотров: 40 | Нарушение авторских прав