Студопедия
Случайная страница | ТОМ-1 | ТОМ-2 | ТОМ-3
АрхитектураБиологияГеографияДругоеИностранные языки
ИнформатикаИсторияКультураЛитератураМатематика
МедицинаМеханикаОбразованиеОхрана трудаПедагогика
ПолитикаПравоПрограммированиеПсихологияРелигия
СоциологияСпортСтроительствоФизикаФилософия
ФинансыХимияЭкологияЭкономикаЭлектроника

Расчет II ступени дистанционной защиты



Читайте также:
  1. II Этап. Расчет норм времени
  2. V2: Перемещения при изгибе. Расчет балок на жесткость
  3. V2: Расчет балок на прочность
  4. V2: Расчет на жесткость при кручении
  5. V2: Расчет на прочность при кручении
  6. V2: Расчет простейших статически неопределимых систем
  7. V2: Расчеты стержней на прочность и жесткость

 

а) для одиночной линии

Первичное сопротивление срабатывания II ступени выбирается в зависимости от конфигурации сети. Для одиночных линий (рис. 2.2) сопротивление срабатывания второй ступени находится по двум условиям:

а) по условию согласования с I ступенью защиты предыдущей линии

 

(2.2)

 

б) по условию отстройки от КЗ на шинах ВН (СН) автотрансформатора подстанции, примыкающей к противоположенному концу линии (точка К2), или отстройки от К.З. на стороне НН трансформатора подстанции (точка К3):

(2.3)

 

где ZIIc.з. пред = ZIc.з(3) - сопротивление срабатывания I ступени ДЗ линии Л2;

Zт - минимально возможное сопротивление обмоток ВН и СН параллельно работающих автотрансформаторов или обмоток параллельно работающих трансформаторов;

a = 0,1 - коэффициент, учитывающий погрешности измерительных трансформаторов;

kток.т,kток = II / Iт - коэффициенты тока распределения, равные отношению первичного тока в месте установки защиты к току, соответствию в предыдущей линии, автотрансформаторе или трансформаторе, при трехфазном К.З. в конце зоны действие той защиты, с которой производится согласование (см. рис. 3.2.).

Если на п/ст Б отсутствует подпитка точки К.З. то защиты 1 и 3 при К.З. в точке К1 будет протекать один и тот же ток (II=IIII) и ток Кток = 1;

d =sin j3 / sinjм.ч. - отношение синусов угла расчетного сопротивление защиты

j3 = arctg Хл/Rл

и угла максимальной чувствительности.

Из полученных значений ZIIс.з. в данном и во всех последующих случаях за расчетное принимается минимальное значение.

Если в данном узле электрической системы к одиночной линии примыкают параллельные линии электропередачи (рис. 2.3), то выражения для первого из условий примет вид:

(2.4)

 

где КтокII = II / 2III - коэффициент токораспределения, равный отношению тока в месте установки защиты к току в параллельных линиях.

Отстройка от К.З. за трансформатором п/ст Б производится по (2.3)

 

б) для параллельных линий

Расчет II ступени дистанционных защит параллельных ЛЭП имеет свои особенности.

Для схемы сети, изображенной на рис. 2.4, а при включении дистанционной защиты на ток одной параллельной линии сопротивление срабатывания II ступени ДЗ:

а) согласуется с I ступенью дистанционной защиты 5, при условии, что вторая параллельная линия отключена, по выражению

(2.5)

 

где ZIс.з.5 - сопротивление срабатывания I ступени защиты 5;

kток = II/III - коэффициент токораспределения при К.З. в точке К1 (рис.2.4,б)

б) отстраивается от КЗ на шинах низшего (среднего) напряжения трансформаторов п/ст Б при условии, что вторая параллельная линия отключена (рис. 2.4,б, точка КЗ), по выражению (2.3).

в) отстраивается от КЗ в конце I ступени защиты 4, установленной на параллельной линии, при каскадном отключении повреждения (рис.2.4.в, точка К4) по выражению

(2.6)

 

где К ток I = II/III.

Коэффициент чувствительности II ступени дистанционной защиты определяется по выражению

К’r = ZIIс.з. / Zw1 , (2.7)

где ZIIс.з - принятое значение сопротивления срабатывания II ступени ДЗ (минимальное значение из полученных при расчете), Zw1 - сопротивление защищаемой ЛЭП.

Допускаемое в соответствии с ПУЭ значение Кr ³ 1,25.

При недостаточном Кr II ступени её сопротивление можно выбрать следующим образом:

а) если расчетным условием было согласование с I ступенью защиты предыдущей ЛЭП, то теперь II ступень нужно согласовывать по сопротивлению срабатывания и по времени со II ступенью защиты предыдущей ЛЭП;

б) если расчетным было условие отстройки II ступени от КЗ за автотрансформатором на шинах СН(ВН), то согласование может производиться с I ступенью ДЗ на автотрансформаторе.

Наклон правой боковой стороны характеристики срабатывания реле сопротивления II ступени выбирается по условию отстройки от минимально возможного сопротивления в максимальном нагрузочном режиме:

Zнагр.расч. = Umin / Ö3 Iраб.max , (2.8)

 

где Umin = 0,9 Uном - минимальное значение первичного напряжения в месте установки защиты;

Iраб.max - максимальное значение первичного тока в защищаемой линии в расчетном нагрузочном режиме.

 

 

Iраб.max = knkсзп Iдлит.доп.,

 

где kn - кратность перегрузки, например, при отключении параллельной ЛЭП;

kсзп - коэффициент самозапуска, может быть принят 1.3¸1.5. Для транзитных ЛЭП, электрически удаленных от промышленной нагрузки (ЛЭП 220 ¸ 500 кВ), kсзп = 1¸ 1.2;

Iдлит.доп. – длительно допустимый ток для проводов защищаемой линии.

Для повышения чувствительности к КЗ через переходное сопротивление значение b следует выбирать максимальным, удовлетворяющим отстройке от Zнагр.расч.

 

Расчет III ступени

 

Третья ступень ДЗ отстраивается от максимального нагрузочного режима. При характеристике III ступени в виде треугольника (см.рис.3.1) прежде всего рассматривается возможность отстройки по углу. Для этого выбирается угол g наклона правой боковой стороны характеристики реле сопротивления

g = jнагр.расч. + jдоп., (2.9)

где jдоп. =12° - дополнительный угол, который должен превышать сумму погрешностей реле сопротивления, измерительных трансформаторов, расчетов и запаса.

Если рассчитанный по (2.9) угол g £ 470, то защита будет отстранена от максимального нагрузочного режима по углу. jнагр.расч. может быть определен в условиях перегрузки из соотношения

 

 

cos jном

cos jнагр, расч = -------------------

I* раб.max U*min

где I*раб.max и U*min - относительные значения напряжения и тока, определяются из (2.8)

Если условия (2.9) удовлетворяется, то первичное сопротивление срабатывания III ступени ZIIIс.з выбирается по условию обеспечения требуемой чувствительности при каскадном отключении металлического К.З. в конце зоны резервирования (рис.2.2, К.З. в конце линии Л2, выключатель 4 отключен) по выражению:

sin jз

ZIIIc.з. ³ Кч, треб Zз ------------ (2.10)

sin jм,ч

 

где Кч,треб = 1.2 - требуемый по ПЭУ наименьший коэффициент чувствительности;

Zз = Zw1 + Zw2/ kток;

Z3, jз = jл - модуль и аргумент первичного сопротивления в месте установки защиты при металлическом КЗ в конце зоны резервирования.

Если отстройка от нагрузочного режима по углу не обеспечивается, то первичное сопротивление срабатывания III ступени ДЗ отстраивается от Zнагр,расч по выражению:

 

Zнагр.расч sin j нагр,расч

ZIIIc,з £ ----------------- · --------------------- (2.11)

Котс Кв sin j м,ч

 

где Кв -коэффициент возврата реле сопротивления.

При принятых значениях коэффициентов получаем:

ZIIIс,з £ 0.785 Zнагр,расч sin j нагр,расч

 

После этого проверяется чувствительность III ступени ДЗ

 

ZIIIс,з. sin jм,ч

Кч ³ ----------------------- ³ 1.2 (2.12)

Zз sin j з

После определения первичных сопротивлений срабатывания находится сопротивление срабатывания (уставки) реле сопротивления:

KI

Zу £ Zс,p = ---------- Zс,з (2.13)

KU

где KI и KU - коэффициенты трансформации трансформаторов тока и напряжения.

 


Дата добавления: 2015-07-10; просмотров: 248 | Нарушение авторских прав






mybiblioteka.su - 2015-2024 год. (0.013 сек.)