В дипломному проекті на тему Розширення Дністровської ГАЕС двома блоками розглядаються такі розділи, як техніко-економічне обґрунтування, електротехнічна частина, деталь проекту, 3 страница

Визначаємо струми в РУВП-0,4 кВ:

при живленні від ГТВП;

Опір системи:

(2.36)

Опір енергосистеми, який приведено до сторони НН:

Опір АТВП:

Х1,Т = Х2,Т = 12,65 Ом;

Х0,Т = 12,65 Ом;

r1,Т = r2,Т = 1,9 Ом;

ZT(1)/3 = 12,8 Ом;

Номінальний струм АТВП на стороні НН:

Встановлюємо на стороні НН шинопровід типу ШМА 73 [6]:

Іном=1600А; q=2(90х8)=1440мм2;

rпит=0,031Ом/м; Хпит=0,017Ом

ℓш=20м.

Опори шинопровода:

(2.37)

rш=0,031∙20=0,62 Ом;

Хш=0,017∙20=0,34 Ом;

Результуючий опір кола КЗ:

(2.38)

Струм трифазного металевого КЗ [6]:

(2.39)

Мінімальний струм трифазного КЗ з врахуванням струмообмежуючої дії дуги:

(2.40)

Середнє значення струму трифазного КЗ з врахуванням струмообмежуючої дії дуги в місці пошкодження:

Ударний струм КЗ:

(2.41)

Визначаємо струми КЗ від електродвигунів 0,4кВ:

(2.42)

Ударний струм від двигунів:

(2.41)

Сумарні струми КЗ:

2.7 Визначення максимальних струмів приєднань та імпульсів квадратичного струму

ВРУ-330 кВ

Максимальні струми:

(2.42)

(2.43)

Імпульс квадратичного струму: К1

, (2.44)

де - час вимикання КЗ,с.

Імпульс квадратичного струму [2,3]:

Вк=ВКп+ВКа=(Впс+Впг+Впгс)+ВКа=(І2с+В*пг·І2п.,о,г+2·Іс·Т*·Іп.,о,г)×tвим+

+(І2с·Та,с+І2п,о,г·Та,г+4×Іс×Іп,о,г/(1/Та,с+1/Та,г)),

де tвим = 4 с; В*пг = 0,5; Т*= 0,7; Та,г = 0,43 с; Іп,о,г = 74,86 кА;

Іс = 136,73 кА; Та,с = 0,04 с.

Вк=(136,732+0,5×74,862+2×136,73×74,86×0,7)×4+(136,732×0,04+74,862×0,43+

+(4×136,73×74,86)/(1/0,04+1/0,43)=143307+4655,85 = 147962,85(кА2·с).

РУВП-10 кВ

Імпульс квадратичного струму:

; (2.45)

; (2.46)

РУ ВП 0,4 кВ

,

де = - час вимикання КЗ, с;

=0,06с – час гасіння дуги для автоматів серії «Електрон»;

- витримка часу струмової відсічки автомата,; (0,25с для автомата типу Е16);

=0,03с – середнє значення часу затухання вільних струмів КЗ;

Для автомата серії «Електрон» типу Е16:

=0,25 с;

=0,06 с;

2.8 Вибір комутаційної апаратури

Таблиця 2.14 – Комутацыйна аппаратура ВРУ-330 кВ

Розрахункові дані	Каталожні дані
ВГБ-330У1	РП-330-1/3200УХЛ1
		-
		-
		-

Продовження таблиці 2.14

Таблиця 2.15 – Комутацыйна аппаратура генератора

Розрахункові дані	Каталожні дані
ВМГ-15	РВП-20/12500 У3

Вимикач ВМГ-15 не проходить за умовою термічної стійкості, тому встановлюємо вимикач типу ВВОА-15-140/12500 У3 [5]:

Таблиця 2.16 – Комутаційна апаратура РУВП-10 кВ

Розрахункові дані	Каталожні дані
ВРЗ-10	Комірка КРУ типу КУ10

РУВП-0,4кВ

Автомат серії «Електрон» типу Е16:

<

<

<

Вк = 63,53 кА2·с.

2.9 Вибір струмоведучих частин

ВРУ-330 кВ.

а) збірні шини;

Встановлюємо два проводи марки АС 300/204 [5]:

d=29,2мм;

Iдоп=680А;

D=450 см;

Фази розташовані горизонтально, середня геометрична відстань між ними:

Dср=1,26D; (2.47)

Dср=1,26·450=567 см;

Перевірка по максимальному струму

(А) (А).

Перевірку шин по умовах корони здійснюємо за умовою [2]:

0,9×Е0 ³ 1,07×Е,

де Е0 – критична початкова напруженість електричного поля;

Е – розрахункова напруженість електричного поля.

, (2.48)

де m – коефіцієнт, що враховує шороховатість поверхні проводу

r0 – радіус проводу (см).

.

Напруженість електричного поля біля розщеплених проводів

(2.49)

де К – коефіцієнт підсилення поля;

rек – еквівалентний радіус розщеплених провода, см;

n – кількість проводів в фазі, шт.;

– максимальна допустима напруга установки, кВ.

При n = 2:

; (2.50)

, (2.51)

де а – відстань між проводами в фазі, см.

;

(см);

(кВ/см);

0,9×31 = 27,9 (кВ/см) > 1,07×24,1 = 25,8 (кВ/см).

Умова виконується.

Перевірка динамічної стійкості

Далі з кривих визначаємо

Умова виконується.

б) відгалуження до блочного трансформатора:

економічний переріз:

(2.52)

де - струм нормального режиму А;

- економічна густина струму А/мм2;

Всі інші перевірки були виконані раніше.

Генератор:

Встановлюємо пофазно екранований струмопровід генераторної напруги:

а) в основному колі типу ТЕКН-20-20000/560:

	≤
≤
≤

Вибираємо жорсткі шини для РУ ВП 10кВ:

Вибираємо однополосні мідні шини 25х3: Ідоп=340А;

Електродинамічна стійкість:

Вибираємо розташування плашмя так як забезпечиться економія ізоляторів.

Механічна стійкість:

9,62МПа 140МПа

Умова виконується.

РУ ВП-0,4 кВ

Встановлюємо шинопровід марки ШМА73:

Перевірка за максимальним струмом:

< Iдоп=0,94·1600=1504 А;

Перевірка на термічну стійкість:

(2.53)

Перевірка на механічну міцність:

Шини розташовуємо горизонтально, а на ізоляторах «плашня»;

відстань між фазами:

а=0,8 м;

Визначаємо довжину прогону ℓ [6]:

(2.54)

Момент інерції та опору шин:

(2.55)

ℓ≤1,5 м;

Приймаємо ℓ≤1,5 м;

Визначаємо силу взаємодії між полосами [4]:

(2.56)

Напруженість в матеріалі полос:

, (2.57)

де

Напруженість в матеріалі шин від взаємодії фаз:

(2.58)

2.10 Вибір кабелів

Вибираємо кабель для електродвигуна власних потреб типу А0З-400М-10У2:

Економічний переріз:

Встановлюємо два алюмінієвих кабеля перерізом 120 мм2.

Ідоп.ном=200А;

;

Перевірка на термічну стійкість:

< q = 2·120=240 мм2;

2.11 Вибір вимірювальних трансформаторів

Вибираємо трансформатор струму (ТС) та напруги (ТН) в колі ЛЕП-330 кВ.

Таблиця 2.17 – Розрахункові та каталожні дані ТС типу ТВ-330

Розрахункові дані	Каталожні дані

Примітка:

1) I2ном=1А

2) Схема з’єднання обмоток: повна зірка;

3) варіант виконання вторинних обмоток: 0,2/10Р;

4)

Таблиця 2.18 – Вторинне навантаження ТС

Прилад	Тип	Навантаження, ВА, фази
А	В	С
Амперметр	Е-335	0,5	0,5	0,5
Ватметр	Д-335	0,5	–	0,5
Варметр	Д-335	0,5	–	0,5
Лічильник активної енергії	И-670	2,5	-	2,5
Лічильник реактивної енергії	И-676	2,5	-	2,5
РАЗОМ:	6,5	0,5	6,5

Перевіряємо ТС на клас точності [2]:

загальний опір приладів:

(2.59)

допустимий опір приладів:

(2.60)

Дата добавления: 2015-09-29