42 — патрубок регенеративного отбора пара № I;

42 — патрубок регенеративного отбора пара № I;

43 — внутренняя вертикальная шпонка, предназначенная для сохранения центровки

внутреннего корпуса относительно внешнего в процессе тепловых расшире­ний. Крепится к внутренней поверхности наружного корпуса. На внутреннем корпусе выполнен соответствующий шпоночный паз;

44 — козырек, служащий для формирования парового потока в камере регулирую­

щей ступени;

45 — термометр сопротивления, устанавливающийся на верхней и нижней полови­

не корпуса и использующийся для контроля за температурой металла;

46 — продольная шпонка, предназначенная для организации тепловых расширений

внутреннего и внешнего корпусов, имеющих разную температуру и, следова­тельно, разные тепловые удлинения в процессе работы турбины и изменения ее нагрузки. Шпонка установлена на внутренней поверхности наружного корпуса, на внутреннем корпусе выполнен соответствующий шпоночный паз. Шпонка крепится к корпусу с помощью болтов;

47 — см. поз 40;

48 — см. поз 39;

49 — вертикальная шпонка, служащая для совмещения вертикальных плоскостей

симметрии передней опоры и корпуса ЦВД. При этом они не мешают их взаимному смещению в самой вертикальной плоскости;

50 — см. поз 24;

51 — см. поз 25;

52 — фундаментная рама корпуса передней опоры. Рама, заливается в ригель. На

ней размещается передняя опора валопровода и блок регулирования;

53 — фланец слива масла из картера передней опоры;

54 — см. поз.!;

55 — см. поз. 10;

56 — см. поз. 25;

57 — см. поз. 24;

58 — см. поз. 11;

59 — думмис ЦСД (разгрузочный поршень), применение которого вызвано необхо­

димостью компенсации осевого усилия, возникающего в однопоточной кон­струкции ЦСД. На радиальной поверхности разгрузочного диска выполнены проточки для создания уплотнения, чередующиеся с тепловыми канавкам;

60 — паровпускная камера;

61 — см. поз. 22;

62 — см. поз. 20;

63 — сопловая лопатка — это неподвижные лопатки, образующие сопловые кана­

лы, в которых происходит поворот и ускорение парового потока;

64 — передняя часть корпуса ЦСД. Корпус ЦСД — одностенный, состоящий из

трех частей, соединяемых вертикальными технологическими разъемами. Его три составные части крепятся друг к другу по вертикальным фланцам шпиль­ками. Так как передняя часть корпуса подвержена воздействию пара высокой температуры, поступающего из промежуточного перегревателя, она выполне­на из стали 15Х1М1ФЛ. Средняя часть, работающая в зоне умеренных темпе­ратур, изготовлена из стали 25JI. Часть низкого давления ЦСД сварена из листовой углеродистой стали. Корпус ЦСД состоит из верхней и нижней частей, соединяемых в единое целое по горизонтальному разъему. В нижней части корпуса расположены патрубки подвода пара, после, промежуточного перегрева, патрубки отборов пара на регенерацию и в деаэратор, а также перепускные трубы, подающие пар в двухпоточный ЦНД.- Расположение всех патрубков в нижней части корпуса обеспечивает облегченный доступ к эле-

b, = 50 мм

Рис. 1.2. Форма соплового профиля С-90-12 А

23. Определим степень парциальности сопловой решетки: • найдем параметр ely.

el\ -

ud\ е_опт

Zi —----- =—

Vl

F\ _ 0,0194

= 0,0248 m;

nd_x sina_l3 3,14-l,2-sinl2°

• оценим оптимальную степень парциальности сопловой решетки для одновенечной регулирующей ступени, где параметр el\, см:

еопт = (0,5—0,Т)4Щ= 0,6-7^48 = 0,945.

24. Тогда рассчитаем высоту сопловых лопаток:

^_ _{= М}248_{= 0},0262 м = 26,2мм. е 0 945

25. Вычислим корневой диаметр сопловой решетки:

d_K = di- h = 1,2- 0,0262 = 1,1738 м.

26. Определим число сопловых лопаток в кольцевой решетке с учетом того, что в, регулирующей ступени установлено четыре сопловые коробки, следовательно, число лопаток должно быть кратно четырем:

3,14 -1,2-0,945

- = 90,15 к 88 лопатки.

0,05-0,79

27. По рис. П. 3 приложения определим коэффициент скорости для сопло­вой решетки:

для значений -^ = -^=1,91; ^ = = 45,8 и <х,_э = 12°; ш = 0,968. 1_Х 26,2 ■ /, 26,2 ^V

28. Определим потери энергии в сопловой решетке:

АН_С = (1 - ф²)Я_0с = (1 - 0,968²)117 = 7,4 кДж/кг.

29. Определим энтальпию в конце действительного процесса расширения пара в сопловой решетке:

А, = h_u + А#_с = 3364,2 + 7,4 = 3371,6 кДж/кг.

30. По энтальпии h_t и давлению р\ определим параметры пара в точке 1:

Давление р, бар	Температура t, °С	Энтальпия Л, кДж/кг	Энтропия S, кДж/(кг • К)	Удельный объем v, м^3/кг
213,9	547,0	3371,6	6,282	0,01523 ^;

31. Определим значение кинематической вязкости v.

По таблицам воды и водяного пара найдем плотность и динамическую вязкость пара в точке It ц₁₍ = 3,185 • КГ⁵ Па - с, pi, =■ 66,01 кг/м³. Тогда кинематическая вязкость

VI, = т,/р„ = 3,185 • 10"⁵/66,01= 4,83 • 10~⁷ м²/с.

32. Вычислим число Рейнольдса для сопловой решетки:

_Re, ₌ 483,7-0,05 _{= 50;1}.₁₀б

у U 4,83-10

Поскольку Re] > Re_aBT = (3—5)-10⁵, то поправку на влияние Re можно не вводить.

33. Уточним значение коэффициента расхода для сопловой решетки по рис. П. 4 приложения. Для относительной хорды соплового профиля

— = 1,91 и, учитывая, что Re] > Re_aBT, значение коэффициента расхода

А

для сопловой решетки: Ц] = 0,975. Поскольку значение Ц] не совпало с ранее принятым, то уточним значения F\ и 1\.

34. Уточненная выходная площадь горловых сечений сопловой решетки:

G₀v_u 600-0,01515.

= 0,0193 м.

Ц[С₁₍ 0,975-483,7 35. Уточненная высота сопловых лопаток:

/1 =

______ _________ 0,0193

= 0,0261 м.

е_опт я d_x sina, _э 0,945 • 3,14 ■ 1,2 • sin 12°

также находится полость для слива масла, из которой осуществляется отвод масла в масляный бак;

31 — обойма опорно-упорного подшипника, состоящая из двух половин. Верхняя

вместе с нижней половиной обоймы предназначены для фиксации вкладыша относительно корпуса опоры. Поверхности, которыми соприкасаются вкла­дыш и обойма — сферические. После окончательной регулировки прилегания упорных сегментов к упорным гребням вала две половины обоймы стягива­ются с помощью шпилек так, что вкладыш закрепляется в обойме с натягом 0,04—0,1 мм. Верхняя установочная колодка используется для плотного зажатия (натяг 0,05—0,15 мм) обоймы в корпусе подшипника. Ослабление контакта между обоймой и корпусом может привести к возникновению ин­тенсивной вибрации и аварийной ситуации;

32 —^; вкладыш опорно-упорного подшипника (подшипник № 2). Поверхности,

которыми соприкасаются вкладыш и обойма — сферические. Вкладыш уста­навливается между двумя упорными одинаковыми гребнями, один из которых через масляную пленку контактирует с упорными сегментами и воспринимает осевое усилие. Конструкция с двумя симметричными гребнями определяется необходимостью восприятия осевого усилия, которое может иметь разное направление при различных режимах работы. Средняя часть вкладыша — опорная. Вкладыш состоит из двух половин (верхней и нижней), покрытых с внутренней стороны слоем антифрикционного сплава, — баббита;

33 — маслозащитное кольцо (см. поз. 9);

34 — упорные гребни, выточенные заодно с валом и предназначенные для передачи

осевых усилий, возникающих в проточной части турбины, на упорные сег­менты вкладыша;

35 — центральное осевое отверстие. Ротор ЦВД отковывается из слитка, качество

металла в центре значительно хуже, чем на периферии. Дефектный металл удаляют, после полировки внутреннее отверстие используют для осуществле­ния контроля качества поковки (дефектоскопии). Внутреннее отверстие ротора ЦВД во избежание попадания посторонних предметов с правой сторо­ны закупорено пробкой;

36 — ротор ЦВД, изготовленный цельнокованым (т.е. его вал и диски представляют

одно целое) и полученный из одной заготовки (поковки). Необходимость исполнения цельнокованого ротора для ЦВД обусловлена высокой темпера­турой в зоне паровпуска (св. 500 °С). Ротор высокого давления имеет диск регулирующей ступени и одиннадцать рабочих дисков ступеней давления, в которых выполнены разгрузочные отверстия (по пять в каждом диске). На крайних дисках и диске регулирующей ступени имеются специальные пазы для установки грузов для динамической балансировки. На поверхности ротора расположены уплотнительные гребни переднего и заднего концевых и средне­го уплотнений. Они установлены в специальных канавках и завальцованы проволокой. Между рабочими дисками на поверхности вала выполнены проточки для диафрагменных лабиринтных уплотнений;

37 —- фундаментная рама корпуса средней опоры;

38 — вертикальная шпонка, служащая для совмещения вертикальных плоскостей

корпуса средней опоры и корпуса ЦВД;

39 — патрубок отвода пара из второй камеры переднего концевого уплотнения ЦВД

(пар из камеры отводится в ПНД-2);

40 — патрубок отвода пара из первой камёры переднего концевого уплотнения ЦВД

(пар из камеры отводится в деаэратор);

41 —- выходной патрубок ЦВД. Два выходных патрубка служат для отвода пара на

промежуточный перегрев. Между двумя выходными патрубками расположен патрубок регенеративного отбора № 2;

20 — обойма диафрагм, которая служит промежуточным элементом между диа­

фрагмами и корпусом цилиндра: в нее устанавливают диафрагмы, а сама обойма помещается в корпусе цилиндра. Такая конструкция цилиндра имеет ряд преимуществ. Большое кольцевое пространство между гребнями соседних обойм создает удобные камеры для отбора пара. Установка обойм упрощает сборку и монтаж турбины. Обоймы оказывают экранирующее действие по отношению к корпусу турбины: быстрые изменения температуры в проточной части турбины, возникающие при резких изменениях режима, не передаются столь быстро на внутреннюю поверхность корпуса, что повышает маневрен­ность турбины. Установка обойм имеет, конечно, и недостатки.. Корпус при­обретает большой диаметр, а так как сила, отрывающая его фланцы друг от друга пропорциональна диаметру, то требуется увеличение размеров фланцев и крепежа. Цилиндр с обоймами имеет большую массу, габариты и трудоем­кость изготовления;

21 — камера для отбора пара;

22 — рым;

23 — выходная кольцевая камера;

24 — уплотняющая камера каминного уплотнения, в которую подводится уплот­

няющий пар от КУП;

25 — камера каминного уплотнения, из которой отсасывается паровоздушная смесь;

26 — кожух муфты в верхней части корпуса, необходимый для уменьшения допол­

нительных потерь от трения, возникающих при вращении периферийной части муфты. Кожух муфты в нижней части корпуса выполнен в виде бугеля. Кожух в нижней части корпуса уменьшает вспенивание масла, а также вы­полняет функцию бугеля. В процессе монтажа РСД укладывается во вкладыш опорно-упорного подшипника средней опоры и вкладыш опорного подшип­ника встроенной опоры ЦСД. Соединение РВД и РСД осуществляется с помощью жесткой муфты уже-тогда, когда роторы уложены во вкладыши. Однако, поскольку для РВД имеется только один опорный вкладыш в перед­ней опоре, то необходима вторая точка опоры. Именно эту функцию выполня­ет кожух муфты в нижней части, выполненный поэтому из двух массивных половин, которые укладываются на выступы в нижней части корпуса;

27 — жесткая муфта, соединяющая РВД и РСД. Жесткая муфта для обеспечения

низкого уровня вибрации требует очень высокого качества центровки и сборки. Полумуфты выполнены заодно с валами в виде специальных фланцев, обеспечивающих высококачественную центровку осей роторов с' помощью кольцевого выступа на фланце РСД и соответствующей впадины на РВД. Оба фланца стягиваются призонНыми болтами. Передача крутящего момента от одного вала к другому происходит вследствие трения между торцами полу­муфт, стянутых болтами. Применение жесткой муфты, для соединения РВД и РСД позволяет использовать один опорный подшипник, для двух роторов. Использование конструкции с одним вместо двух рядом стоящих вкладышей подшипников улучшает вибрационные характеристики валопровода турбины;

28 — пробка, предотвращающая случайное попадание посторонних предметов во

внутреннюю полость вала при монтаже;

29 — емкость аварийного запаса масла;

30 — корпус средней опоры — литой, состоящей из двух частей: нижней й верхней

частей (крышки). В верхней части корпуса находится аварийная емкость с маслом, в нижней части, которая устанавливается непосредствейно на фунда­ментную плиту, расположены стулья длй ОпираНия на них через соответст­вующие поперечные шпонки лап ЦВД и ЦСД." Подвод масла к подшипнику от маслонасоса осуществляется в нижней части корпуса. Внутри нижней части

ПОСТРОЕНИЕ ВХОДНОГО ТРЕУГОЛЬНИКА СКОРОСТИ (см. рис. 1.4)

36. Найдем абсолютную скорость пара на выходе из сопловой решетки под углом cci = 12°:

С\ ⁼ c\t ф ⁼ 483,7 ■ 0,968 = 468,2 м/с.

37. Окружная скорость рабочей решетки на среднем диаметре при d\ ~ d₂.

и = nd₂n = 3,14-1,2-50= 188,4 м/с.

W]

38. Относительная скорость пара на входе в рабочую решетку:

= ■Jcf+U^l-2c_l Mcosoti = i/468,2²+188,4² -2-468,2• 188,4-cosl2° = 286,6 м/с.

39. Из входного треугольника скоростей определим угол входа относитель­ной скорости в рабочую решетку:

(>
sinai	- arctg
и COSOC[--- L ^с\)
V

sinl2°

Pi = arctg

= 19,86° яг 20°

₁₀о 188,4

cosl2--------- —

468,2

РАСЧЕТ ПРОЦЕССА РАСШИРЕНИЯ ПАРА В РАБОЧЕЙ РЕШЕТКЕ

(см. рис. 1.6)

40. Определим располагаемый теплоперепад в рабочей решетке:

#_0р = р#о =0,05 • 123,2 = 6,2 кДж/кг.

41. Определим энтальпию пара за рабочей решеткой при изоэнтропийном расширении пара:

h_2t = /7, - Н_0р = 3371,6 - 6,2 = 3365,4 кДж/кг.

42. По энтальпии h₂t и энтропии 5] определим параметры пара в точке 2t:

Дав'ление р, бар	Температура t, °С	Энтальпия А, кДж/кг	Энтропия S, кДж/(кг • К)	Удельный объем и, м^3/кг
209,9	543,5	3365,4	6,282	0,01545

43. Определим энтальпию торможения i

h\w=h_x + —^Ц-=3371,6 + 2-10

44. По энтальпии h\_w и энтропии 5¹) пара в точке lw:

юред рабочей решеткой:

²⁸⁶'f =3412,7 кДж/кг. 2-10

определим параметры торможения

Давление р, бар	Температура t, °С	Энтальпия Л, кДж/кг	Энтропия S, кДж/(кг ■ К)	Удельный объем v, м^3/кг
242,3	570,6	3412,7	6,282	0,01383

45. Найдем теоретическую относительную скорость на выходе из рабочей решетки:

w_2t = ^2H_0p+Wi = 6200 + 286,б² = 307,5 м/с. 46. Определим скорость звука за рабочей решеткой:

а₂ = Vкр₂ v₂, = 71,3-20,99-Ю⁶-0,01545 =649,3 м/с,

где к = 1,3 — показатель изоэнтропы для перегретого пара; р₂ — давление, Па.

47. Найдем число Маха:

М₂,= 2^=307,5 = 0,474. а₂ 649,3

Так как M₂t < 1, следовательно, течение в рабочей решетке дозвуковое.

48. В первом приближении с последующим уточнением принимаем коэф­фициент расхода для рабочей решетки:

(J-2 = 0,94.

49. Из уравнения неразрывности определим выходную площадь горловых сечений рабочей решетки:

_F^^ _{= i}00.0,01545 = 0,0321 М²

" 1^2 ^w2t 0,94-307,5

50. Примем перекрышу рабочих лопаток, равную: А = 3 мм.

51. Тогда высота рабочих лопаток: 1₂ = /] + А = 26,1 + 3 = 29,1 мм.

0,0321

= 18,1° «1!

= arcsm -

52. Определим угол выхода потока из рабочей решетки при d\ ~ d₂.

Р₂ = arcsinf------ —

\nd₂e_onTl₂) \Д14 -1,2 0,945-0,0291,

53. Определим угол поворота в рабочей решетке:

АР = 180° - (р, + р₂) = 180° - (20° +18°)= 142°.

54. Выберем хорду профиля рабочей лопатки с последующей проверкой на прочность [3]:

b₂ ⁼ 55 мм.

лирующих клапанов. Во фланце верхней части наружного корпуса выполнены отверстия (без резьбы) под шпильки;

13 — диск, предназначенный для передачи крутящего момента, возникающего на

рабочих лопатках, на валопровод турбины. На цельнокованом роторе диски выточены вместе с валом из одной заготовки,

14 — диафрагма, состоящая из двух половин. Каждая половина диафрагмы пред

ставляет собой две иолукольцевые пластины, связанные друг с другом ради- ально расположенными сопловыми лопатками,

15 — внутренний корпус, в котором располагаются: сопловые коробки (в них

устанавливают сопловой аппарат регулирующей ступени); диафрагмы пяти последующих нерегулируемых ступеней; обойма среднего уплотнения. Для установки вышеперечисленных деталей во внутреннем корпусе выполнены соответствующие проточки и выемки. Характерная особенность внутреннего корпуса состоит в том, что он работает в наиболее тяжелых условиях, так как подвергается воздействию максимальных температур. Внутренний корпус должен быть прицентрован к внешнему. Центровка не должна нарушаться при тепловых расширениях турбины. Это достигается за счет того, что внутрен­ний корпус подвешивается в наружном в плоскости горизонтального разъема и расширяется симметрично относительно оси турбины. Подвод свежего пара осуществляется во внутренний корпус ЦВД с помощью пароподводящих штуцеров. В плоскости расположения этих штуцеров внутренний корпус не должен смещаться относительно наружного в осевом направлении. Для этой цели на оси паровпуска между корпусами устанавливают по две (на каждой половине) окружные шпонки,

16 — диск регулирующей ступени. Регулирующая ступень — это ступень с пере­

менной парциальностью,- обусловленной различным количеством сопловых коробок, подающих' пар в турбину при ее различной мощности. За диском регулирующей ступени, выполняют камеру большого объема для выравнива­ния параметров пара по всей окружности, так как все последующие ступени имеют полный подвод пара. Регулирующая ступень имеет больший диаметр для срабатывания повышенного теплоперепада и уменьшения температуры ротора ЦВД. Большая окружная неравномерность потока пара, поступающего. на рабочие лопатки регулирующей ступени, вынуждает выполнять их с боль­шой хордой и, как следствие, толщина диска регулирующей ступени оказыва­ется значительно больше, чем нерегулируемых ступеней;

17 сопловая коробка, служащая для размещения соплового аппарата регулирую­щей ступени. Четыре сопловые коробки (по числу патрубков подвода пара) расположены симметрично во внутреннем корпусе ЦВД,

18 — паропроводы подвода пара. Для исключения окружной температурной нерав­

номерности корпуса ЦВД из-за различной температуры корпусов регулирую­щих клапанов последние устанавливают и закрепляют на фундаменте вне турбины. Для уменьшения стеснения тепловых расширений, в первую очередь турбины, паропровод разделяют на несколько паропроводов меньшего диа­метра, что и уменьшает их защемляющее действие;

/9 — промежуточное уплотнение ЦВД. Впуск пара в ЦВД организован в его сред­ней части, что удаляет концевые уплотнения между ротором и внешним корпусом из зоны высоких температур. Одновременно корпус цилиндра выполнен двойным с противоположным движением пара в проточной части внутреннего и внешнего корпусов. Поэтому возникает необходимость иметь концевое уплотнение внутреннего корпуса ЦВД, которое по отношению ко всему цилиндру является промежуточным. Утечка пара через промежуточное ": уплотнение используется в первом потоке ЦВД, тем более, что при дроссели­ровании энтальпия пара не изменяется;

*

Подрисуночные надписи к рис. 3.3—3.5

— рым-болт;

— тахометр;

— блок регулирования, включающий в себя элементы системы управления,

регулирования и защиты турбины, основными из которых являются: механизм управления турбиной, позволяющий изменять-частоту вращения валопровода при пуске турбины и мощность турбины при генераторе, подключенном к электрической сети; регулятор частоты вращения с системой золотников (усилителей), обеспечивающей первичное регулирование частоты в сети; автомат безопасности, обеспечивающий прекращение подачи пара в турбину при недопустимом повышении частоты вращения;

— вал автомата безопасности, на котором располагаются элементы датчика

системы защиты турбины от разгона;

— емкость аварийного запаса масла. При прекращении подачи масла от насосов

система защиты отключает турбогенератор от сети, и смазка шейки вала и опорных гребней в период выбега турбины осуществляется из аварийной емкости через специальную дозирующую трубку. Объем аварийной емкоста и отверстия в дозирующей трубке должны быть таковыми, чтобы обеспечить аварийную остановку турбины без повреждения вкладышей и ротора;

— крышка корпуса передней опоры, представляющая собой литую чугунную

конструкцию, имеющую горизонтальный фланец для присоединения к ниж­ней части корпуса. В крышке имеется полость, которая служит аварийной. емкостью для запаса масла, необходимого для смазки шейки вала в период его выбега при аварийном прекращении подачи масла насосами;

— установочная колодка — колодка с цилиндрической внешней поверхностью,

предназначенная для плотного зажатия вкладыша с натягом 0,05—Ъ, 15 мм в корпусе опоры. Колодка крепится к вкладышу винтами; й 8 — вкладыш опорного подшипника № 1, выполненный из чугуна, внутренняя поверхность которого залита специальным антифрикционным сплавом —- баббитом (для уменьшения сил трения при малой частоте вращения). Для заливки вкладышей используют только баббит марки Б-83, содержащий 83 % олова, 11 % сурьмы и б % меди. На уровне разъема в месте подачи масла предусмотрен маслораздаточный карман. На внешней стороне выполнены проточки под установочные колодки. В верхней половине вкладыша для уменьшения сопротивления протеканию масла предусмотрена маслораздаточ- ная канавка, а на уровне разъема в месте подачи масла — маслораздаточный карман. На внешней стороне выполнены проточки под установочные колодки; 9 — маслозащитное кольцо, предназначенное для предотвращения протечек масла из корпуса опоры и попадания пара внутрь опоры. В маслозащитные кольца 'зачеканены латунные усики. В нижней части, кольца имеются отверстия, по которым сливается масло, попавшее в масляные ловушки, выполненные в виде специальных углублений. Масло, вышедшее из вкладыша, и текущее вдоль ротора, масляным гребнем (выступом на валу) отбрасывается внутрь корпуса, а масляные брызги попадают в ловушку;

10 — каминное уплотнение, являющееся частью переднего концевого уплотнения,

из левой камеры, которого отсасывается паровоздушная смесь в КОУП, а в правую — подводится насыщенный пар от КУП;

11 — обойма концевых уплотнений;

12 — внешний корпус ЦВД, верхняя часть которого представляет собой стальную

литую конструкцию. В ее средней части располагаются два паровпускных патрубка, к которым приварены перепускные трубы, падающие пар от регу-

&

55. Величина относительной хорды рабочей лопатки:

— = —-—-1,89. h 29,1

56. Учитывая значения Л[] = 142° и — = 1,89, уточним выбранное значение

h

коэффициента расхода цг ⁼ 0,942 (см. прил., рис. П. 5).

57. Уточним значение проходной площади горловых сечений рабочей ре­шетки:

3^600-0,01545, ₂

" \i₂w_2t 0,942-307,5

58. Уточним угол выхода потока из рабочей решетки:

в • (^F2) ■{ 0,0320 ^

S₇=arcsm ---------------- =arcsm --------------- ^;---------------- = 1/,УУ «16.

\j.d₂e_oml₂) V 3,14-1,2-0,945-0,0291 J

59. По углу р2 ⁼ ^8° и числу M_2l = 0,474 выберем профиль для рабочей решетки и его характеристики (см. прил., табл. П. 1):

• тип профиля: Р-26-17А;

• эффективный угол выхода потока Рг_э =18°;

• оптимальный относительный шаг t₂ = t₂lb₂ = 0,64.

60. По значениям Рг_э и определим угол установки профиля (см. прил. рис. П. 6): р_усх = 77°.

61. Определим координаты и геометрические характеристики рабочего профиля Р-26-17А с хордой Ь₂ - 55 мм (см. прил., рис. П. 7 и табл.):

._д Таблица 2

Координаты рабочего профиля Р-26-17А

Координата	Номер
№
X, мм		2,14	4,28	8,55	17,11	18,18	23,52	28,87
Усп, мм	0,428	5,13	9,20	16,36	22,54	28,80	32,63	34,64
Увor, MM	0,428	2,27	5,03	8,98	11,76	13,96	15,08	15,25

Координата	Номер
№
X, мм	34,20	39,56	44,91	49,18	52,39	54,19	55,00
Усп, мм	35,03	33,81	31,05	26,52	20,44	14,11	0,81
увог, мм	14,46	12,66	9,56	5,90	1,95	0,00	0,81

Дата добавления: 2015-08-29