|
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подпись |
Дата |
Лист |
КП.150415.12-1. 15. ПЗ |
Разраб. |
Федоров |
Провер. |
Сапожникова |
|
|
|
|
|
|
Расчет и проектирование колоны |
Лит. |
Листов |
ГОУ СПО НСТ |
1 ОПИСАНИЕ КОНСТРУКЦИИ 3
2 РАСЧЕТНАЯ ЧАСТЬ 4
2.1 Определение нагрузок. 4
2.2 Расчетная схема колонны. 4
2.3 Компоновка сплошного сечения. 4
2.4 Проверка сечения на прочность и устойчивость. 6
2.5 Проверка местной устойчивости элементов сечения колонны. 7
2.6 Компоновка сквозного сечения колонны. 9
2.7 Расчет соединительных планок. 12
2.8 Конструирование оголовка колонны. 14
2.9 Конструирование базы колонны. 16
2.10 Определение веса конструкции. 21
3 КРАТКАЯ ТЕХНАЛОГИЯ ИЗГОТОВЛЕНИЯ КОНСТРУКЦИИ
Литература 25
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подпись |
Дата |
Лист |
КП.150415.12-1. 15. ПЗ
|
1. ОПИСАНИЕ КОНСТРУКЦИИ
Колонна состоит из трех основных частей: стержня, оголовка и базы (башмака). По типу сечения колонны различают сквозные и сплошные. Сплошные состоят либо из прокатных элементов, либо из листов, соединенных на сварке или клепке. Стержень сквозных колон состоит из двух или нескольких прокатных профилей (швеллеров, двутавров или уголков), соединенных в плоскостях полок планками или решетками.
Сквозные колонны. Соединение ветвей колонны раскосами придает стержню большую жесткость, поэтому такие колонны применяют при значительных нагрузках, а также при возможных незначительных отклонениях продольной силы (не учитываемых расчетом) с оси стержня.
Прочность стержня сквозной колонны, если ее ветви ослаблены каким-либо отверстиями (например: при креплении раскосов или планок заклепками или болтами).
В прямом центрально-сжатом стержне усилий в раскосах или планках от действия внешней нагрузки не возникает. В предельном состоянии, когда продольная сила достигает критического значения, стержень может искривиться; в нем возникает изгибающий момент и, как следствие того, поперечная сила. Величина критической продольной силы зависит от геометрических размеров сечения. Так как поперечная сила возникает при условии продольного изгиба, то и называется она условной; по нормам ее величину определяют в зависимости от площади сечения стержня колонны и класса стали.
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подпись |
Дата |
Лист |
КП.150415.12-1. 15. ПЗ
|
2.1 Определение нагрузок
2.1.1. Величина опорной реакции от балки перекрытия
R (A∑)=(q'L)/2,кН; (2.1)
R (A∑)=(145 12)/2=870 кН;
2.1.2. Расчетная сжимающая сила
N=2R(A∑), Кн (2.2)
N=2 870=1740 кН;
2.2 Расчетная схема колонны имеет вид
Рисунок 2.1 - Расчетная схема колонны.
Расчетная длинна стержня колонны в обоих направлениях:
Lef = lx = ly = µlc,м; (2.3)
Lef = lx = ly = 0,7 12 = 8,4м
2.3 Компоновка сплошного сечения колонны
2.3.1 Назначается тип поперечного сечения стержня колонны
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подпись |
Дата |
Лист |
КП.150415.12-1. 15. ПЗ
|
2.3.2 Назначаем гибкость стержня колонны
=70 100 при N=3000кН
Принимаем: ʎˌ=80
2.3.2 Коэффициент продольного изгиба в первом приближении:
φˌ=0,715 по таблице 1пр2[2]
2.3.3 Требуемая площадь сечения
Ad=N/φˌRyYc =,с (2.4)
где Yc=1 – коэффициент условия работы по таблице 2.2[2]
Ad = ∙1= 110,61 10,51см
2.3.4 Требуемые радиусы инерции:
ixd=iyd = Lef/ʎˌ=,см (2.5)
ixd=iyd = = = 10,5см
2.3.5 Габариты сечения
bd = iyd/ay,см; (2.6)
где аx и ay – по таблице 5.4[2]
hd = ixd/аx,см
(для Н-образного сечения аx=0,43; ay=0,24)
bd = =43,75см; hd = = 24,41см;
bf hu 24см 26см 240мм 260мм;
2.3.6 Опираясь на условия местной устойчивости (6,37),(6,38) [4]
определяются минимально допустимые толщины стенки и поясов.
t'u = h [(1,2 0,35 ) ]=,см (2.7)
(если 2 таблица 5.2[2])
t'u = h [(1,3 0,15 ) ]=,см (2.8)
(если 2), где – условная гибкость =
ƛ = 80 = 80 0,032 = 2,58;
t'u = = = 0,65см;
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подпись |
Дата |
Лист |
КП.150415.12-1. 15. ПЗ
|
t'f = = 0,63см;
2.3.7 Окончательно назначается размеры сечения
tu = ,см; (2.9)
tu = (6 ),мм;
tu = = 0,85см 8,5мм; принимаем tu = 12мм;
tf = ,см; (2.10)
tf = (8 ,мм;
tf = = = 1,65см; принимаем tf = 18мм;
2.4 Проверка сечения на прочность и устойчивость
2.4.1 Фактическая площадь:
= hu tu 2bf tf =, ; (2.11)
= 26см 1,2см 2 24см 1,8см = 31,2см 86,4 = 117,6 ;
2.4.2 Моменты инерции:
Iy = 2 / 12 =, ; (2.12)
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подпись |
Дата |
Лист |
КП.150415.12-1. 15. ПЗ
|
Ix = 2 =,
Ix = 2[ =, ;
Ix = 1757,6 16716,672 = 18474,272 ;
2.4.3 Радиусы инерции:
= =,см; (2.13)
= = = 12,5см;
= =,см; = = = 5,93см;
2.4.4 Максимальная гибкость
= / = … (2.14)
= = = 67,2 120см;
2.4.5 Коэффициент продольного изгиба
=0,785;
2.4.5 Напряжения в сечении
= 5%, ; (2.15)
𝛿= = 18,84 ;
2.5 Проверка местной устойчивости элементов сечения колонны
8,5мм 6,2мм;
1,65см 0,63см;
ƛ = ; (2.16)
ƛ = 6,72см 0,032 = 2,1504
; (2.17)
; 30,58 60,57;
; (2.18)
30,58
a = 3 ,см; (2.19)
a = 3 26см = 78см;
с размерами ,мм;
,мм; (2.20)
= 1,6мм;
,мм; (2.21)
= 2мм;
40 = 48,6мм;
при 3,2 ;
устанавливаются продольные ребра жесткости с размерами
10 ,мм; (2.22)
(10 0,85 = 8,5мм)
0,75 ,мм; (2.23)
(0,75 0,85 = 0,63мм)
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подпись |
Дата |
Лист |
КП.150415.12-1.ПЗ
|
2(0,36 0,1 2,15) 31]; 13,3 17,825;
Окончательно принимается сечение
Рисунок 2.3 - Сечение
2.6 Компоновка сквозного сечения колонны
2.6.1 Назначается гибкость стержня колонны
= 70 90 при N 2000кн; (2.25)
= 80 при 1740 2000кн;
2.6.2 Требуемая площадь сечения ветви колонны:
= =,см; (2.26)
где = 0,715 по таблице 1пр. 2 [1]
= 2,2 1 = 55,30см;
2.6.3 По сортаменту подбирается необходимый номер профиля
46,5 53,8;
6,15 53,8 61,5;
Размеры и геометрические характеристики профиля:
h = 330см; = 11,7см; = 46,5 ; 410 ;
= 7980 ;
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подпись |
Дата |
Лист |
КП.150415.12-1. 15. ПЗ
|
Рисунок 2.4 - Размеры профиля
2.6.4 Ширина сечения из условия ровно устойчивости колонны
b 1,3 h =,см; (2.27)
Дата добавления: 2015-08-29; просмотров: 21 | Нарушение авторских прав
<== предыдущая лекция | | | следующая лекция ==> |