|
Р
т ~ Р с а
/0a = и, А.
Намагничивающий ток /0 при пластинчатых магнитопроводах броневого типа находится на основании закона полного тока:
|
/ = ^ / Ej |
А, |
1 НЛ + НЯГЯ)+ к6*^104
42 к
|
где Киск - коэффициент, учитывающий наличие в намагничивающем токе высших гармоник, определяется по табл.5.9 в зависимости от величины магнитной индукции в магнитопроводе. Если Вс и В^ не равны по величине, то можно принять для Киск среднее значение.
Таблица 5.9 Значение коэффициента высших гармоник в намагничивающем токе
|
Нс и Ня - напряженности (амплитудное значение) магнитного поля (А/см) в стержне и ярме, определяются по табл.5.10 в соответствии с величинами В и В^ для выбранной марки стали;
/С = h - длина магнитной силовой линии в стержне, см;
/'я = h + 2c + а + а^ - длина средней магнитной силовой линии в ярме трансформатора, см;
#э = 0,004 см - величина эквивалентного воздушного зазора.
Таблица 5.10 Значения напряженности магнитного поля в стали.
|
При ленточных магнитопроводах броневого типа намагничивающий ток определяется по формуле
|
/ = ^ 0fl Ej |
А, |
нс1с 1,6В 8104
V2K
|
где Нс - напряженность (амплитудное значение) магнитного поля (А/см) в магнитопроводе, определяемая в соответствии с величиной индукции В и марки стали по табл. 5.10.
/с - средняя длина магнитной силовой линии в сердечнике, см;
8 = 0,0015 см - односторонний зазор в месте стыка для разъемного магнитопровода.
В примере расчета при ленточном магнитопроводе активная составляющая тока холостого хода:
/„а = ^^ = 893 = 0,04 А,
U 220
Намагничивающая составляющая
|
1,6 В 8104 |
Нс/с 42к |
0,63 |
/ = ^ |
= 0,25 А, |
+■ |
5,4 • 21,4 16- 1,5 • 0,0015 • 104
42 1,41
|
где значение напряженности магнитного поля Яс получено из табл.5.10 в соответствии с принятой маркой стали и величиной индукции
Вс.
Ток холостого хода
/0 =V/L+4 =л/0,042 + 0,252 = 0,253 А.
Далее определяют значение тока холостого хода в процентах по отношению к номинальному току первичной обмотки:
/ 0% = у 100,
которое должно находиться в пределах 30-50 % при частоте 50 Гц. Если ток холостого хода / значительно отличается от указанных пределов, то следует изменить индукцию в магнитопроводе; при повышенном его значении - уменьшить ее, а при заниженном - увеличить.
Т 0 253
т = /°100 = • 100 = 17 % 0/0 / 1,51
В относительных единицах расчетный ток холостого хода равен 0,17 от /, что незначительно отличается от предварительно принятого зна-
34
чения тока /0 = 0,2/ и находится в допустимых пределах для ленточных сердечников магнитопровода /0 = (0,1 - 0,3)/.
5.15 Определение активных сопротивлений обмоток
Активные сопротивления обмоток определяются при условной
температуре 75 С:
- первичная: г = Ом;
PP - вторичные: г2 = -у- Ом; г = Ом.
/ 2 /3
Определение активных сопротивлений короткого замыкания пар обмоток трехобмоточного трансформатора производится с приведением их к первичной обмотке:
|
Ч V V W2 у W2 V W у |
Ом; Ом. |
Гё(1-2) Г + Г2 Г1 + Г2
Гё(1-3) = Г + Г3 = Г1 + Г3
|
Активные сопротивления обмоток: - первичная: г = = = 3,46 Ом;
Л2 1,512
P 3 7
Г3 = 7" 2 |
- вторичные: г = = —^т = 11,8 Ом; Д 0,56
1,7
= 0,89 Ом.
/32 1,392
Активные сопротивления пар обмоток
|
336 665 |
= 3,46 +11,81 |
= 6,42 Ом; |
Гё(1-2) = Г1 + Г2 = Г1 + Г2
V W у
W v V W у |
336 60 |
= 3,46 + 0,891 |
= 31,4 Ом, |
Гё(1-3) Г1 + Г3 Г\ + Г3 |
|
где Г и г3' - сопротивления вторичных обмоток приведенные к числу витков первичной обмотки.
5.16 Активные падения напряжения в обмотках / г
- первичная обмотка: =-^1100 %;
1гщ
вторичные обмотки: ed2 =--- W 100 %;
W W |
/3r3 |
e,3 = —i- 100%. |
edl = ^100 = ^--------------- 100 = 2,37 %; |
U1
U\
В примере расчета:
/1П100 = 1=5113,46
и 220
j W
/ 2r2 —
0,56-11,8• 336 _, _ 0/ e.7 = 400 = — ---------------------------------- 100 = 1,51 %;
a 2 U 220 • 665
/л W
e„ = 100 = ',39 - 0,89 - 336-100 = 3,15 %.
a3 U 220 • 60
5.17 Изменение напряжения трансформатора при нагрузке
Для окончательного уточнения числа витков вторичных обмоток необходимо определить изменение напряжения на их зажимах при номинальной нагрузке. Для ТММ в общем случае оно определяется по формуле
AU(1 -2) - Ua1 COS ft + Ua2 COS ft2 + Up1(1-2) sinft + Up2 sin^>2 %;
AUa -3) - Ua1 cos ft + Ua3 cos ft + Up1(1-3) sinft + Up3 sinft3 %•
Действующее значение напряжений на зажимах вторичных обмоток трансформатора при номинальной нагрузке
U = uWU) В;
2 1 w I 100 J
и = uW (1 -AUtO В.
3 1 W I 100 J
В ТММ при частоте 50 Гц индуктивные падения напряжения U6 весьма малы (менее 1%) и в примере расчета они не учитываются.
Изменение напряжения на зажимах вторичных обмоток при номинальной нагрузке.
AU(1_2) = Ui cos ^ + Ua2 cos ft = 2,37 • 0,81 +1,51 • 0,9 = 3,28 %; AU(1_3) = Ui cos ft + Ua3 cos ft = 2,37 • 0,81 + 3,15 • 0,8 = 4,44 %.
Действующее значение напряжения на зажимах вторичных обмоток при номинальной нагрузке
U = Г, -А£Ц = 220.665 Г, _ 1281 = 420 В;
2 1W V 100 J 336V 100 J
U = uW ft= 220.-61 f. _ ±4iV 37,5 В.
3 1W V 100 J 336V 100 J
Отклонение напряжения U2 = 420 В от заданного значения 400 В составляет 5% и находится в допустимых пределах.
Отклонение напряжения U = 37,5 в от заданного значения 36 в составляет 4,2% и находится в допустимых пределах.
5.18 Коэффициент полезного действия
КПД трансформатора при любой нагрузке с учетом изменения потерь в стали и меди определяется по формуле
------------------------ P--------------------------,
рр+рс V1+Ю-р Э +р2(р - ^+^
где P - суммарная активная мощность вторичных обмоток, Вт;
р- коэффициент, характеризующий отношение данной нагрузки трансформатора к номинальной (считается, что обе вторичные обмотки работают с одинаковым коэффициентом нагрузки);
AU - среднее значение величины изменения напряжения при номинальной нагрузке, %:
AU = ■ |
AU, +AU,
' 1-2 1 ""1-3
При номинальной нагрузке вторичных обмоток (р = 1) КПД трансформатора определяется по формуле
P S? cos^? + S, cos^
77 =------------- 100 = 2 — 3 —------------------------ 100%;
P + Pc + P S2 cos ф2 + S3 cos (p3 + Pc + P
Если полученная величина КПД при р = 1,0 значительно отличается от предварительно принятой в начале расчета (более чем на 5-7%), то следует произвести уточнение расчета - найти величину тока I в начале расчета при полученном значении КПД и соответственно скорректировать все величины в последующих этапах расчета.
Активная полезная мощность ТММ
P = S2 cos ft + S3 cos ft = 225 • 0,9 + 50 • 0,8 = 242,5 Вт.
Коэффициент полезного действия при номинальной нагрузке вторичных обмоток
n = —P_______ 100 = 242,5 -100 = 9ЦМ
P + P + P 242,5 + 8,93 +13,3.
Расчетное значение КПД в рассмотренном примере tj = 91,6% отличается менее чем на 5% от предварительного его значения rf = 90%.
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК ИСТОЧНИКОВ ИНФОРМАЦИИ
1. Давидчук Г.А., Лебедев А.М. Электрические машины и трансформа
торы ч. 1, ПГУПС, 2008.-100с.
2. Кацман М.М. Электрические машины М.: Высш. шк., 2004
3. Болдырев Г. Л., Мельников В.И., Попов Г.А. Проектирование мало
мощных трансформаторов для устройств железнодорожного транспорта, ч.3 Л.,ЛИИЖТ, 1988
4. Ермолин Н.П. Расчет трансформаторов малой мощности, М.: Энергия,
1969.
5. Черномашенцев В.Г., Пацкевич В.А., Типикин С.В. Расчет маломощ
ного трансформатора. Г., БелЛИИЖТ, 1990
Приложение
Номинальные данные обмоточных проводов круглого сечения
|
0,86 | 0,5809 | 0,92 | 0,92 | 0,95 |
0,90 | 0,6362 | 0,96 | 0,96 | 0,99 |
0,93 | 0,6793 | 0,99 | 0,99 | 1,20 |
0,96 | 0,7238 | 1,02 | 1,02 | 1,05 |
1,00 | 0,7854 | 1,07 | 1,08 | 1,11 |
1,04 | 0,8495 | 1,12 | 1,12 | 1,15 |
1,08 | 0,9161 | 1,16 | 1,16 | 1,19 |
1,12 | 0,9852 | 1,20 | 1,20 | 1,23 |
1,16 | 1,0568 | 1,24 | 1,24 | 1,27 |
1,20 | 1,1310 | 1,28 | 1,28 | 1,31 |
1,25 | 1,2272 | 1,33 | 1,33 | 1,36 |
1,30 | 1,3270 | 1,38 | 1,38 | 1,41 |
1,35 | 1,4314 | 1,43 | 1,43 | 1,46 |
1,40 | 1,5394 | 1,48 | 1,48 | 1,51 |
1,45 | 1,6513 | 1,53 | 1,53 | 1,56 |
1,50 | 1,7672 | 1,58 | 1,58 | 1,61 |
1,56 | 1,9113 | 1,64 | 1,64 | 1,67 |
1,62 | 2,0612 | 1,71 | 1,70 | 1,73 |
1,68 | 2,217 | 1,77 | 1,76 | 1,79 |
1,74 | 2,378 | 1,83 | 1,82 | 1,85 |
1,81 | 2,573 | 1,9 | 1,9 | 1,93 |
1,88 | 2,776 | 1,97 | 1,97 | 2,00 |
1,95 | 2,987 | 2,04 | 2,04 | 2,07 |
2,02 | 3,205 | 2,12 | 2,11 | 2,14 |
2,10 | 3,464 | 2,20 | 2,20 | 2,23 |
2,26 | 4,012 | 2,36 | 2,36 | 2,39 |
2,44 | 4,676 | 2,54 | 2,54 | 2,57 |
Броневые пластинчатые магнитопроводы типа Ш
|
Дата добавления: 2015-09-29; просмотров: 23 | Нарушение авторских прав
<== предыдущая лекция | | | следующая лекция ==> |