Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования 2 страница

вторичных

с

л

400 •

1 +

424 В,

Е₂ = U 2

AU

1 + —^ V 100 У

с

л

AU

_6_ 100

1 + —^ V 100 у

36 •

1+

38 В,

Е_ъ = U3

где падения напряжения в обмотках, выбираются из табл. 5.4 с учетом конструкции магнитопровода и суммарной полной мощности вто­ричных обмоток SS.

Таблица 5.4.

Падения напряжения в обмотках AU.

Частота, Гц	Величина AU	Падение напряжения в обмотках AU, %
Суммарная мощность вторичных обмоток SS, ВА
15-50	50-150	150-300
	AU	13-6	6-4,5	4,5-3
AU2 «AU	18-10	10-8	8-6

Для принятой конструкции магнитопровода трансформатора при SS = 275 ВА принимаются AU = 3%, AU₂ = 6%, AU = 6%.

Предварительное значение числа витков обмоток: первичной

К • 10⁴ 213•10000

w\ =------ ¹--------- =----------------------- = 414;

¹ 4,44B\ Q_c f 4,44 4,5 15,4 • 50

вторичных

E -10^[1] 424-10000

w\ =------ ²--------- =----------------------- = 826,

² 4,44B\ Q_c f 4,44 -1,5 -15,4 - 50

E -10⁴ 38-10000

w\ =------ ³--------- =----------------------- = 74.

4,44B' Q f 4,44-1,5-15,4-50

Число витков вторичной обмотки, имеющей наименьшее значение округляется до ближайшего целого, после корректируется число витков первичной обмотки и другой вторичной обмотки в отношении

w₂ (целое)

A = A' = 2,3 А/мм², A'₂ = 0,8A' = 2,3 • 0,8 = 1,84 А/мм², A'₃ = 1,1A' = 2,3 • 1,1 = 2,53 А/мм².

Предварительное значение поперечных сечений проводников об­мотки, мм²,

■ I 1,51

а\ = — = ^ = 0,67,

¹ A\ 2,3

, I₂ 0,56 q\ = = = 0,304,

² A' 1,84

I 139

= = ¹³⁹ = 0,549.

³ A' 2,53

По Приложению табл.1 находятся ближайшие к рассчитанным стандартные провода и выписываются их размеры: диаметр голого прово­да - d, диаметр изолированного провода - d, сечение голого провода q. Эти размеры будут использоваться в дальнейших расчетах.

Если расчетное сечение провода более 5 мм², то данную обмотку следует наматывать в два параллельных провода.

Л

А/мм²,

Стандартные сечения голых проводников, мм², q = 0,6793 мм²; q₂ = 0,3019 мм²; q = 0,5411 мм².

Диаметры проводов, мм,

0,93 0,62, 0,83

d = 0,99 ^; d = 0,67 ^; d = 0,89.

1и ' 2и? 3и '

Уточненные плотности тока в обмотках из стандартного провода,

A = Л = _k:5L = 2,2;

¹ q 0,6793

A= L = = 1,85;

² q₂ 0,3019

A= L = _I39_ = 2,57.

³ q 0,5411

Определение площади окна магнитопровода.

По табл. 5.5. выбирается в зависимости от суммарной полной мощ­ности вторичных обмоток Z S коэффициент заполнения окна сердечника К_ок. Он показывает, какую часть площади окна занимает непосредственно обмоточный провод. Остальная часть площади окна предназначена для изоляции обмоток, прокладок, воздушного зазора между катушкой и яр­мом.

Таблица 5.5

Коэффициент заполнения окна К_ок.

Частота, Гц	Коэффициент заполнения окна Кок
Суммарная мощность вторичных обмоток Р, Вт
15 - 50	50 - 150	150 - 300
	0,22-0,28	0,28-0,34	0,34-0,36

Предварительное значение площади окна магнитопровода.

q.w[+ qX + qW 0,6793 •⁴¹⁴ + 0,3019 •⁸¹⁶ + 0,5411 •⁷⁴ ^ о 2

Qntr =--------------------- ⁼-------------------------------------------------- ⁼ 16,3 см

^ж 100 К_ок 100 • 0,35

По табл. 5.5 при Z S = 275 принято = 0,35.

5.5 Определение размеров магнитопровода

На рис 1 а представлен эскиз пластинчатого, а на рис. 1б - ленточного магнитопровода броневого типа.

Основные размеры сердечников, мм: а - ширина стержня; в - толщина пакета; с - ширина окна; h - высота окна; а_я - ширина ярма;

/_с - длина средней силовой магнитной линии.

Нормализованные ряды некоторых типов магнитопроводов приве­дены в приложении (табл. 2-3).

Форма окна сердечника ТММ оказывает значительное влияние на величину намагничивающего тока, расход стали и меди. Излишняя высота окна сердечника повышает намагничивающий ток, увеличивает расход стали и соответственно массу трансформатора.

Размеры выбранного сердечника как пластинчатого так и ленточ­ного магнитопровода должны удовлетворять следующим требованиям:

а) площадь поперечного сечения стержня, см²

^С выбр ^{а в} ^C расч.

При этом идеальный вариант в = а, допустимо отклонение в до а = (1 - 2,5)а.

Сечение стержня квадратной формы в = а обеспечивает мини­мальный расход меди обмоток, снижение потерь в обмотках и общей стоимости трансформатора.

б) площадь окна должна быть достаточной для размещения обмо­ток, т.е. h • c > Q\_k, где h - высота окна, c - ширина окна (размеры

а, в, с, h - по рис.1а и 1б).

Максимальное значение a может быть при выборе стержня квад­ратного сечения когда a и в равны.

Если предварительно принять условие в' = а', то тогда

а'-в' = а'-а' = а'² = Q_c

С расч *

Из этого условия следует, что a^ =

■"C расч?

определив ориентировочное значение а, как равное a^ произво­дят выбор магнитопровода из нормализованного ряда (табл.2^3 приложе­ние) с учетом достаточности размеров окна из условия h - c > Q_ок, но не

более h - c = 1,2Q'.

⁵ ^ ок

В пластинчатых сердечниках можно отступать при нормализован­ных значениях ширины стержня а от нормализованного значения толщи-

QC

ны пакета в' с соблюдением условий в = —— и в > (1 ^ 2,5)а. Значения h

а

и c должны соответствовать нормализованным. В этом случае будет ис­пользован не нормализованный магнитопровод, а только стандартные пла­стины для его сборки.

В ленточных сердечниках значения a, в и с должны быть нормали­зованными, а нормализованную высоту окна h допускается уменьшать до Q' _- F

h = ie gal

П

В рассматриваемом примере исходными данными для выбора сер­дечника являются выбранный ранее броневой ленточный тип магнитопро- вода и рассчитанные предварительные значения QC = 16,5 см и

Q = 16,3 см. Возможное максимальное значение

ок ⁵

a' =, [QC =лД65 = 4,06 см = 40,6мм.

шах Д/ z-sC расч \???

Из табл.3 приложения ближайшее максимальное нормализованное значение а = 32 и Q_c > QC имеет место при в = 64 мм.

Площадь окна Q*c норм, соответствующая нормализованным разме­Л

рам h = 80 мм и с = 32 мм будет равна Q = h - c = 80 - 32 = 2560 мм

-Ты н J ^ ± ^ок норм н н

22 =25,6 см, что значительно превышает Q'_ok = 16,3 см.

Корректировка высоты окна, допустимая для ленточных магнито-

проводов, проводится из условия

,, Q - К 16,3 -1,2 ^

hC = ------ эап = ^------ L_ = 6,1 см =61 мм,

с 3,2

н ⁵

К_ми - коэффициент учитывающий возможную неполноту заполне­ния слоев обмотки.

Выбранный сердечник из нормализованного ряда имеет площадь

Л

сечения стержня Q = а • в = 3,2 • 6,4 = 20,5 см, превышающую требуе-

1 ^с норм н н ^{5 5 5} 7.т V Г J

мую расчетную QC_pac4 = 16,5 см.

В этом случае при условии сохранения принятой плотности маг­нитного потока B' = 1,5 Тл и соответственно значений Е, Е и Е, необхо-

c ^? 1^? 2 3

димо произвести корректировку витков обмоток w[, w; и w2 / Откорректированные значения чисел витков обмоток

• К = 13.2 • 1,2 = 16 см²

ок корр

Высота окна

_f ^QC расч _л -1 _л ^16,5

W = w;^-^ = 414—^ = 336;

^^C норм ^20,5

w = w; = 826^16,5 = 665; ^{2 2} Qc 20,5

wC норм '

w = w; = 74¹⁶⁵ = 60.

^^QC норм ^20,5

Откорректированная площадь окна

q,w + qw. + qw 0,6793 • 336 + 0,3019 • 665 + 0,5411 • 60 ^ „ 2

Q = —^^—= —--------------------------------------------- = 13,2 см.

^ок _КО^рр 100К 100 • 0,35

ок

Площадь окна с учетом возможной неполноты заполнения слоев обмотки.

Q = Q • К = 13,2 -1,2 = 16 см².

^ок ^ок корр зап ^{5 5}

I Q 16 ^

h = ^ = — = 5см =50 мм. с 3,2

5.6. Укладка обмоток на стержне магнитопровода.

Конструктивный расчет обмоток заключается в выборе основания для намотки (в данном проекте рекомендуется каркас рис.6), расчете высо­ты обмотки, числа витков в слое и числа слоев каждой обмотки, а также типа изоляции. Для обеспечения надежной работы обмоток необходимо выбирать изоляционные расстояния так, чтобы во время работы в нор­мальных условиях и при испытании повышенным напряжением, катушка трансформатора не повреждалась.

При намотке на каркасе (рис.6) осевую длину обмотки находят по формуле h_o6 = (h -1) - 2Д_из, мм,

где Д_ил - толщина каркаса, обычно равная 1^3 мм, определяется требованиями его механической прочности.

В примере принимаем Д_из = 2 мм, тогда h_o6 = (h -1) - 2Д_из = (50 -1) - 2 • 2 = 45 мм.

Далее находим число витков в одном слое каждой обмотки:

h

h

h

об

об

об

1.

1.

W

W

W

c1

c 2

^{c 3} К d

у3 3и

К d

у1 1и

К d

у2 2и

где К - коэффициент укладки провода для соответствующей об­мотки, определяемый по табл. 5.6.

Таблица 5.6

Коэффициент укладки провода К.

d, мм и?	0,07-0,12	0,13-0,19	0,2-0,3	0,31-0,8	0,96-1,0	более 1,0
К у	1,15	1,14	1,13	1,12	1,11	1,1

Единица в этих выражениях учитывает возможность такого случая, когда начало первого и конец последнего витков слоя окажутся на одной осевой линии обмотки. Число витков в одном слое каждой обмотки следу­ет округлить до ближайшего меньшего целого числа.

-1 =

W = ■

Д.

c1

Д

К d

у1 1и

Рис.6. Эскиз окна трансформатора с каркасом и обмотками

1,11 • 0,99

s

-1 = 40.

h 45

W, = ---------- 1 =---- ⁴⁵------- 1 = 59,

^c2 К d 1,12 • 0,67

у2 2и ' '

h 45

W, = ---------- 1 = —⁴⁵-------- 1 = 44.

^c3 К d 1,11 • 0,89

у3 3и ' '

Коэффициенты К, К ₂ и К^₃ взяты из табл. 5.6 с учетом диамет­ров изолированных проводов обмоток.

Зная число витков в одном слое, находим число слоев каждой из обмоток:

WWW N = ^W, N = —, N = ^W

¹ W/ ^[2] Wc / ³ Wc 3

Эти числа необходимо округлить до большего целого числа.

N = W=336=8,4=9,

¹ Wc1 40

N = W- = 665 = 11,4 = 12,

² W, 59

c 2

N = W = 60 = 1,36 = 2.

³ Wc3 44

Для определения радиальных размеров обмоток необходимо вы­брать междуслоевую изоляцию. Толщина этой изоляции зависит от вели­чины напряжения между двумя слоями, которое определяется для каждой обмотки из выражений

иd = 2W_cnie_B, и_сЛ2 =, и_слз = 2W_CJI3e_B.

Если в каком-либо случае получается, что и_сл >50 в, то между слоя­ми данной обмотки необходимо применять междуслоевую изоляцию: при проводах с d_H <0,1 мм - конденсаторную бумагу толщиной 0,01 мм;

d_H = 0,1 ^ 0,5 мм - телефонную бумагу толщиной 0,05 мм; d_H >0,5 мм - кабельную бумагу толщиной 0,12 мм.

Цл! = 2Wcлleв = 2 • 40 • 0,63 = 50,4 В, Цл2 = 2Wcл2eв = 2 • 59 • 0,63 = 74 В, Цл3 = 2^л3^ = 2 • 44 • 0,63 = 55 В, где e - значение числа вольт на один виток определено ранее и равно 0,63 В/виток.

Выбрав междуслоевую изоляцию, находим радиальные размеры обмоток:

3 = ^КухХ&и + (N-1)*. ^мм

3 = Ку2 N А. + (^₂-1)^2и мм,

3 = ^^н + (^3-1)Г3и мм, где у_ы, у_2и, Уъж - толщина междуслоевой изоляции.

3 = К,1 + (N!-1)n„= 1,11 • 9 • 0,99 + (9 -1) • 0,12 = 10,9 мм, 3₂ = К_у2 Nd_2w + (N₂-1)y₂ = 1,12 • 12 • 0,67 + (12 -1) • 0,12 = 10,3 мм, 3 = К_у3 N₃d_3K + (N₃-1)r₃ = 1,11 • 2 • 0,89 + (2 -1) • 0,12 = 2,1 мм.

Так как на всех обмотках U_CJI >50 и d_H >0,5 мм в качестве межслоевой изоляции принята кабельная бумага толщиной 1,12 мм, ^_1и=^_2и=^_3и = 0,12 мм.

Для определения толщины междуобмоточной и корпусной изоляции необходимо знать величину испытательного напряжения. Испытательным напряжением называется напряжение между соседними обмотками или между обмоткой и магнитопроводом трансформатора, которое должна вы­держивать изоляция обмоток без повреждения в течении 1 мин. Его вели­чина зависит от величины рабочего напряжения и требуемого запаса элек­трической прочности изоляции и может быть определена:

1) при рабочем напряжении обмотки до 250 В - по данным табл. 5.7.

Таблица 5.7

Значения испытательного напряжения

Рабочее напряжение обмотки, В	Испытательное напряжение, В
До 24
24 - 100
100 - 250

Таблица 5.8

Междуобмоточная и корпусная изоляция

Число слоев изоляции
Назначение изоляции	Междуобмоточная и корпусная
Вид изоляции	Бумага с пропиткой лаком № 447 и № 321-Т
Толщина изоляции, мм	< 0,4	0,4 -1,0	1 -1,5	> 1,5
Диаметр провода, мм	0,05	0,08	0,12	0,17
^^^^Марка бумаги иисп, В ^^^^^^	КТН	К-08	К-12	К-17

Выбрав междуобмоточную (S_u и 3₂₃) и корпусную (5_К) изоляции

(для случая расположения обмоток, как это показано на рис.5), определяем необходимую ширину окна магнитопровода для размещения катушки:

с' = К_в(е₀ +3 + + 3 + ^ + 3+3) + ^еъ мм, где К = 1,05 ~ 1,2 - коэффициент выпучивания, учитывающий разбухание катушки при намотке и пропитке;

е₃= 2 - 5 мм - расстояние от катушки до ярма магнитопровода; s₀ = Л_из - толщина изоляции при намотке на каркас.

Катушка размещается в окне магнитопровода, если с' < с. Если рас­четный размер окна значительно больше выбранного, необходимо выбрать сердечник с такой же площадью стержня, но с большей площадью окна и повторить расчет. Если расхождения небольшие, можно либо изменить плотность тока (подобрать провода других диаметров), либо изменить магнитную индукцию в стержне магнитопровода.

Приняты: толщина каркаса s₀ = 2 мм, расстояние от катушки до яр­ма магнитопровода s₃ = 3 мм, Междуобмоточная изоляция 3₁₂ = 0,24 мм (по табл. 5.8 по наибольшему испытательному напряжению и_исп2 = 1600 В и d_H = (0,1 -1,0) мм принято три слоя бумаги К-08 толщиной 0,08 мм), анало­гично 3₁₃ = 0,24 мм (по табл.5.8 по наибольшему испытательному напряже­нию и_исп1 = 1000 В и d_H = (1 - 1,5) мм, принято два слоя бумаги К-12 толщиной 0,12 мм).

Необходимая ширина окна магнитопровода для размещения ка­тушки.

^с = ^КВ ^(S0 + #1 + #12 + ^S2 + #23 +^3 + #к ⁾ + ^3

с' = 1,1(2 +10,3 + 0,24 +10,9 + 0,24 + 2,1 + 0,08) + 3 = 31,4 мм.

с' = 31,4 мм < с = 32 мм. Катушка размещается в окне выбранного сердечника магнитопровода.

5.7 Определение средней длины витков обмоток.

Средние длины витков обмоток определяются на основании дейст­вительных геометрических размеров стержня и обмоток. Они зависят так­же от расположения обмотки на стержне. Например, средние длины витков обмоток применительно к рис.7 определяются следующим образом:

- для обмотки, расположенной непосредственно на стержне 1,

/_Wi = 2(а + в + 4s₀ + 2#) см;

- для обмотки, расположенной в середине катушки 2,

= 2[а + в + 4(s₀ + # + #₁₂) + 2#₂] см;

- для обмотки, расположенной снаружи катушки 3,

/_Жз = 2[a + в + 4(^₀ + # + #₁₂ + #₂ + #₂₃) + 2#₃ ] см.

На рис.7 представлен порядок расположения обмоток по отноше-

Рис. 7. Определение средней длины витков обмоток

нию к стержню W, W, W.

В рассматриваемом примере расчета порядок расположения обмо­ток W, W, W, поэтому длину витков необходимо рассчитывать с учетом реального расположения обмоток.

В данном примере

/^ = 2(a + в + 4е₀+ 23₂) = 2(32 + 64 + 4 • 2 + 2-10,3) = 249 мм = 24,9 см

^ = 2[a + а + 4(e₀+S₂+S₁₂) + 23j = 2[32 + 64 + 4(2 +10,3 + 0,24) + 2-10,9] = 336 и = 33,6 /_жз = 2[a + в + 4(^₀ + S₂ + 3₁₂ + 3 + 3з) + 23]

= 2[32 + 64 + 4(2 +10.3 + 0.24 +10.9 + 0.24) + 2 • 2.1] = 390 мм = 39 см.

5.8 Определение массы меди обмоток

Масса меди обмоток определяется по формулам:

G_Ml =rWJw₁ Я -10~⁵ кг;

G_u2 =УмЩшЯ2 ^-1°~^{5 кг};

G.3 = Г мЩ /г ₃Яэ ^{-10 кг,}

-5

где у_ш = 8,9 г/см - удельная масса меди;

W, W, W - полные числа витков обмоток;

, /^, - средние длины витков, см; Я, q, q - площадь поперечного сечения проводов без изоляции,

мм².

Общая масса меди обмоток трансформатора:

G = G1 + См2 + См3 кг.

G_Ml = у_мW/_wq • 10⁵ = 8,9 • 336 • 33,6 • 0,6793 • 10⁵ = 0,68 кг; G_m2 = y_MW₂/_wq₂ • 10⁵ = 8,9 • 665 • 24,9 • 0,3019 • 10⁵ = 0,45 кг; G_M3 = rWJwq • 10 ⁵ = 8,9 • 60 • 39 • 0,5411 • 10⁵ = 0,11 кг;

= G.1 + ам2 + См3 = 0,68 + 0,45 + 0,11 = 1,24 кг.

5.9 Определение потерь в меди обмоток

При определении потерь учитывается полный вес меди обмоток, включая и регулировочные витки. Расчетная температура принимается равной 75⁰С (для класса изоляции А).

Потери в меди первичной обмотки

ле

Рм! = 2,4Д²^м1 Вт. Потери в меди вторичных обмоток

Рм2 = 2,4Д²₂Ом₂ Вт; Рмз = 2,4Д&3 Вт,

где 2,4 - омическое сопротивление 1 кг медной проволоки с сече­нием в 1 мм² при температуре 75 ⁰С.

Суммарные потери в меди обмоток

Р = р + Р + Р Вт

^Р м ^Рм1 ^ ^Рм2 ^ ^Р мЗ *

Р_м1 = 2,4Д^1 = 2,4 • 2,2² • 0,68 = 7,9 Вт, Р^ = 2,4Д²₂а_м2 = 2,4 • 1,85² • 0,45 = 3,7 Вт, Р^ = 2,4Д²₃G_m3 = 2,4 • 2,57² • 0,11 = 1,7 Вт. Суммарные потери в меди обмоток

Рм = Рм1 + Рм2 + Рмз = 7,9 + 3,7 +1,7 = 13,3 Вт. 5.10 Определение массы стали магнитопровода При пластинчатом магнитопроводе масса стержня

G cc =r c K a hQ c 10-³ кг

Масса ярем

Gc. я = 2r_cK c (h + / _я q 10³

-5

где r_c = 7,8 г/см - удельная масса стали; /^ = a + 2(с + a^) - длина ярма, см (см.рис. 1 в) Масса магнитопровода

^Gc = ^Gc.c + ^Gcя ^кг.

При ленточном магнитопроводе его масса определяется по форму-

Gc = rc^KJcQc10~³ кг,

где /_с = 2(h + с) + ^^a - средняя длина магнитной силовой линии (см

рис.1б).

Средняя длина магнитной силовой линии в ленточном магнитопро-

воде:

_a 314 • 32

l_c = 2(h + c) + = 2(50 + 32) + — = 214 мм = 21,4 см.

Масса сердечника ленточного магнитопровода.

G_c = /с K_cl_cQc 10^_3 = 7,8 • 0,93 • 21,4 • 20,5 • 10^_3 = 3,19 кг.

5.11 Проверка отношения массы стали к массе меди

По полученным значениям G_c и G_M необходимо определить вели­чину а = ^Gy_G. Она должна находиться в пределах, которые рекомендова-

ны в начале расчета.

G 3,19 „ „ а = — = = 2,57. G 1,24

Полученное значение отношения массы стали к массе меди незна­чительно отличается от принятого предварительно а = 2,5 и находится в пределах а = (2 - 3), рекомендуемого для расчета ТММ по критерию мини­мума массы.

5.12 Определение потерь в стали магнитопровода

При пластинчатых магнитопроводах и частоте 50 Гц определяются

- потери в стержне

^Рc.c = ^K1 P 1.0/ ^Bc^Gc c ^Вт;

/50

- потери в ярме

^.я = ^K1 P 1.0/ ^ВЯ^GcЯ

/50

где К = 1,1 -1,3 - коэффициент, учитывающий увеличение потерь в магнитопроводе вследствие штамповки и наличия стяжных шпилек или болтов для его сборки;

р_10/ = 1,2 Вт/кг - удельные потери в стали марки 1512 с толщиной

'/50

листа 0,35 при индукции 1,0 Тл и частоте 50 Гц;

В_с и В_я - окончательные значения магнитной индукции в стержне и ярме, Тл.

Эти величины определяются по формулам

= _^е1°— Тл; В_я = В— Тл. ^с 4,44fQcKc 2a_я

Полные потери в стали магнитопровода

Рс = Рс.с + Рся Вт.

При ленточных разрезных магнитопроводах из холоднокатаной стали арок 3412 с толщиной ленты 0,35 мм полные потери в стали опреде­ляются как

г _В Л²

V ^J

Рс = Л.5/ ^J ^ Вт при f = 50 Гц;

/50

где р_хъ/ = 2,8 Вт/кг - удельные потери для магнитопроводов транс­/50

форматоров, предназначенных для общего применения. Повышенное зна­чение удельных потерь связано с наличием стыков, величина которых за­висит от технологии изготовления;

В_с определяется, как и в предыдущем случае при пластинчатом магнитопроводе.

е_в 10⁴ 0,63 -10⁴ _{1 сГГ}

В =------ ^В-------- =--------- '--------------- = 1,5 Тл.

^С 4,44 fQ_cK_c 4,44 • 50 • 20,5 • 0,93

Потери в стали

_5/ ^ I G_c = 2,8

⁵⁰V^1,5) V

Рс = Г,

\2,\2

г В Л'.„г 1,5

3,19 = 8,93 Вт. 1,5)

5.13 Проверка отношения потерь в меди к потерям в стали

Для трансформаторов при частоте 50 Гц это отношение обычно со­_Р

ставляет ^Р у_р = 1,25 - 2,5.

^РС

Р / 13,3, с Ур = = 1,5. ^РС 8,93

Полученный результат находится в рекомендуемых пределах (1,25-2,5).

5.14 Определение тока холостого хода Ток холостого хода определяется по формуле

^/0 = V^L + ll_P ^А

Активная составляющая тока холостого хода /_0а зависит от вели­чины потерь в стали сердечника и потерь в меди первичной обмотки при прохождении по ней тока холостого хода. Последние очень малы по срав­нению с потерями в стали, ими обычно пренебрегают и считают, что

Дата добавления: 2015-09-29