Читайте также:
|
Для расчета по II группе предельных состояний
постоянная NIIn = 289,8/3= 96,6 кН/м
Для расчета по I группе предельных состояний
постоянная NIn = 318,78/3= 106,26 кН/м
Сечение 5-5:
Собираем нагрузку на фундамент под крайнюю колонну. Грузовая площадь составляет А5 = 6 х 3 = 18 м2. Неодновременное загружение учитываем снижающим коэффициентом ψn5, определенным по формуле:
 , где
 , где
А1 = 36 м2 – для жилых зданий.
Здесь n – общее число перекрытий выше обреза фундамента.
Нормативные и расчетные нагрузки на фундамент под колонну крайнего ряда
| ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| Воронежский ГАСУ 09-1-287 | Лист | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| 18 |
Сечение 4-4:
Собираем нагрузку на фундамент под среднюю колонну. Грузовая площадь составляет А6 = 6 х 6 = 36 м2. Неодновременное загружение учитываем снижающим коэффициентом ψn6, определенным по формуле:
, где
, где
А1 = 36 м2 – для жилых зданий.
Здесь n – общее число перекрытий выше обреза фундамента.
Нормативные и расчетные нагрузки на фундамент под колонну среднего ряда
| ||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| Воронежский ГАСУ 09-1-287 | Лист | |||||||||||||||||||||||||||||||||||
| 19 |
| Выбор рациональных вариантов фундаментов и основания. Фундаментом называется подземная или надземная часть здания или сооружения (преимущественно подземная), которая воспринимает нагрузки от сооружения и передает их на естественное или искусственное основание. В конструкции каждого фундамента есть две характерные плоскости: верхняя, на которую опирается надземная часть сооружения, и нижняя, которая является плоскостью контакта фундамента с грунтом основания. Верхняя плоскость носит название обреза фундамента, а нижняя – подошвы. Расстояние от поверхности планировки до подошвы фундамента называется глубиной заложения d, а расстояние от подошвы до обреза – высотой фундамента hf. Различают фундаменты мелкого заложения (возводимые в предварительно вырытом котловане), свайные и фундаменты глубокого заложения (погружаемые в грунт с одновременным извлечением грунта из-под них). По конструктивной форме фундаменты мелкого заложения подразделяются на отдельные (столбчатые), ленточные, сплошные (плитные) и массивные. Ленточные фундаменты чаще всего применяются для жилых зданий и общественных зданий. Основными элементами являются стеновые блоки и плиты. В прерывистых ленточных фундаментах фундаментные подушки укладываются не всплошную друг к другу, а на расстоянии, с заполнением песком или грунтом. Также для уменьшения расхода бетона применяют сборные ленточные фундаменты из пустотелых элементов. Свайные фундаменты могут применяться для любых конструкций сельскохозяйственных, жилых и общественных зданий. Сваей называется стержень, погруженный в грунт, служащий для передачи нагрузки от сооружения на грунтовое основание. Свайный фундамент может состоять из одной сваи или группы свай. Плита, объединяющая головы свай, называется ростверком. Этот вид фундаментов является одним из прогрессивных. По способу заглубления в грунт роазличают забивные, набивные, набивные виброштампованные, набивные в выштампованном ложе, буронабивные, буроинъекционные, буроопускные, сваи – столбы, винтовые, сваи – колонны. По условиям взаимодействия с грунтом сваи делятся на сваи – стойки и висячие сваи. По конструктивной форме сваи подразделяются на квадратные, прямоугольные, тавровые, двутавровые, квадратные с круглой плоскостью, полые круглого сечения, призматические, цилиндрические, пирамидальные, трапецеидальные, ромбовидные, цельные и составные, с заостренным или плоским нижним концом. | ||||
| Воронежский ГАСУ 09-1-287 | Лист | |||
| 20 |
| При малых нагрузках на фундамент использование коротких свай считается эффективным, поэтому их применяют как для фундаментов под несущие стены, где обеспечивается наибольший эффект, так и для фундаментов под рамы и колонны. Считается, что применение свайных фундаментов для жилых зданий более экономично по сравнению с ленточными и отдельно стоящими фундаментами, если глубина заложения последних превышает соответственно 1.5 м и 2.0 м. Отдельные (столбчатые) фундаменты устраиваются под колонны, рамы и стены зданий в комбинации с фундаментными балками. Столбчатые фундаменты под стены применяются, когда нагрузки от надземных конструкций малы и не позволяют полностью использовать несущую способность основания при применении ленточного фундамента. Отдельно стоящие фундаменты могут выполняться как из сборных элементов, так и монолитными. По виду применяемых материалов они бывают деревянные, кирпичные, шлакобетонные, бутовые, бутобетонные, бетонные и железобетонные. Деревянные, кирпичные, шлакобетонные фундаменты обычно применяются для временных сооружений с коротким сроком службы. | ||||
| Воронежский ГАСУ 09-1-287 | Лист | |||
| 21 |
Расчёт и проектирование фундаментов мелкого заложения по II группе предельных состояний.
Выбор глубины заложения фундамента.
Глубина заложения фундамента зависит от следующих факторов:
1. От инженерно-геологических условий строительной площадки (расчетное сопротивление грунта);
2. От гидрологических условий (наличие грунтовых вод);
3. От климатических условий (от глубины промерзания);
4. От конструктивных условий (наличие подвала);
5. От эксплуатационных условий;
6. От величины и характера действия нагрузки.
Расчетная глубина промерзания  ,
 - коэффициент учитывающий влияние теплового режима на сооружение (по табл. 3.3 /1/);
для без подвальной части здания t помещ=+200С =0,6 с полами устраиваемые на лагах по грунту
для подвальной части здания t помещ=+200С =0,4
 -нормативная глубина промерзания;
Для г. Казань = 1.76 м.
Тогда имеем:
 м
 м
Глубина заложения фундамента
 = 7,6-1,06 = 6,54 > 2 м
= 7,6-0,7 = 6,9 > 2 м, грунт не будет испытывать морозное пучение
табл. 3.1/1/:
 м 
 м
| ||||
| Воронежский ГАСУ 09-1-287 | Лист | |||
| 22 |
Определение размеров подошвы фундамента.
Выбор ширины плиты графоаналитическим методом.
Центрально нагруженные фундаменты.
Принцип расчёта соблюдение линейной деформируемости грунта (для без подвальной части здания)
 ,(1) где
Р – среднее давление на подошве фундамента;
N – осевая нагрузка на обрезе фундамент;
G, Q – нагрузка от веса фундамента и грунта на его обрезах;
А – площадь подошвы фундамента;
R – расчётное сопротивление грунтов основания;
Выражение (1) можно записать в виде:
 ,(2) где
 - средний удельный вес фундамента и грунта на его обрезах, принимаемый равным 20 кН/м3, d – глубина заложения фундамента.
Если р = R тогда  ; А= b·1;
 (3), где
 - коэффициенты условия работы;
k =1, если прочностные характеристики грунта определены непосредственными испытаниями;
M γ, M q, M c – коэффициенты, являющиеся функцией расчётного значения угла внутреннего трения принимается равной по табл. 3.5: M γ=1,34; M q =6,34; M c =8,55 для 
kZ =1 т.к. b <10м – ширина подошвы фундамента
 - глубина заложения фундамента без подвальных сооружений или приведенная глубина заложения наружных и внутренних фундаментов от пола подвала.
 - осредненное (по слоям) расчётное значение удельного веса грунтов залегающих ниже подошвы фундамента
 осредненное расчётное значение удельного веса грунтов залегающих выше подошвы фундамента
 - расчётное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента
 -глубина подвала
| ||||
| Воронежский ГАСУ 09-1-287 | Лист | |||
| 23 |
Для сечения 3-3:
 
По полученным данным строим графики р=f(b) и R=f(b). Точка пересечения этих графиков дает величину b=0,82 м.
Принимаем фундаментную плиту ФЛ10.24 высотой 300 мм G фп=1,5 т, и стеновые блоки шириной 0,5 м – ФБС24.5.6-Т G сб=1,05 т Собственный вес фундамента составит:
Среднее давление под подошвой фундамента:
| ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| Воронежский ГАСУ 09-1-287 | Лист | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| 24 |
Принятая подошва фундамента b =1 м недостаточна. Следовательно примем подошву фундамента ФЛ12.24 высотой 300 мм G фп=1,8 т, и стеновые блоки шириной 0,5 м – ФБС24.5.6-Т G сб=1,05 т
Собственный вес фундамента составит:
 кН
Среднее давление под подошвой фундамента:
 кПа< R =401,48кПа;
Принятая подошва фундамента b =1,2 м достаточна.
Внецентренно нагруженные фундаменты.
Необходимо чтобы удовлетворялись условия:
 - максимальное и минимальное краевое давление под подошвой фундамента
Для сечения 2-2:
 
По полученным данным строим графики р=f(b) и R=f(b). Точка пересечения этих графиков дает величину b=0,21 м. | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| Воронежский ГАСУ 09-1-287 | Лист | |||||||||||||||||||||||||||||||||||
| 25 |
Принимаем фундаментную плиту ФЛ6.12 высотой 300 мм G фп=0,52 т, и стеновые блоки шириной 0,5 м – ФБС12.5.6-Т G сб=0.79 т
Собственный вес фундамента составит:
 кН
Принимаем интенсивность равномерно распределённой нагрузки на поверхности грунта q =10кН/м2
Заменяем равномерно распределённую нагрузку на фиктивный слой грунта:
 м.
Высота стены подвала с учетом фиктивного слоя:
H=d +  =2+0,53=2.53 м
Активное давление грунта на стену подвала:
 =26,69кН/м
Плечо активного давления:
Вес грунта на уступе фундамента: Q =  =1,43 кН
Определим плечо силы е 1=0.05/2+0,5/2=0.275 м
Момент относительно центра тяжести подошвы фундамента:
 20,43 кН.м
Момент сопротивления подошвы фундамента:
W =  м3
| ||||
| Воронежский ГАСУ 09-1-287 | Лист | |||
| 26 |
Краевые давления: 
 кПа< R =566,99 кПа
 ;
  кПа
 кПа >0
Одно из трех условий не удовлетворяются. Следовательно, принятые размеры фундамента ФЛ 6.12 недостаточны. Принимаем фундаментную плиту ФЛ 8.12 высотой 300 мм G фп=0,69 т, и стеновые блоки шириной 0,5 м – ФБС12.5.6-Т G сб=0,79 т
Собственный вес фундамента составит:
 кН
Принимаем интенсивность равномерно распределённой нагрузки на поверхности грунта q =10кН/м2
Заменяем равномерно распределённую нагрузку на фиктивный слой грунта:
м.
Высота стены подвала с учетом фиктивного слоя:
H=d + =2+0,53=2.53 м
Активное давление грунта на стену подвала:
=26,69кН/м
Плечо активного давления:
Вес грунта на уступе фундамента: Q =  =7,13 кН
Определим плечо силы е 1=0.25/2+0,5/2=0.375 м
Момент относительно центра тяжести подошвы фундамента:
 18,15 кН.м
Момент сопротивления подошвы фундамента:
W =  м3
Краевые давления:
 кПа< R =582,13 кПа
 ;
| ||||
| Воронежский ГАСУ 09-1-287 | Лист | |||
| 27 |
Краевые давления:
 кПа> R =566,99 кПа
 ;
  кПа
 кПа >0
Два из трех условий не удовлетворяются. Следовательно, принятые размеры фундамента ФЛ 6.12 недостаточны. Принимаем фундаментную плиту ФЛ 8.24 высотой 300 мм G фп=0,69 т, и стеновые блоки шириной 0,5 м – ФБС12.5.6-Т G сб=0,79 т
Собственный вес фундамента составит:
 кН
Принимаем интенсивность равномерно распределённой нагрузки на поверхности грунта q =10кН/м2
Заменяем равномерно распределённую нагрузку на фиктивный слой грунта:
м.
Высота стены подвала с учетом фиктивного слоя:
H=d + =2+0,53=2.53 м
Активное давление грунта на стену подвала:
=26,69кН/м
Плечо активного давления:
Вес грунта на уступе фундамента: Q =  =7,13 кН
Определим плечо силы е 1=0.25/2+0,5/2=0.375 м
Момент относительно центра тяжести подошвы фундамента:
18,15 кН.м
Момент сопротивления подошвы фундамента:
W = м3
Краевые давления:
 кПа< R =574,56кПа
 ;
| |||||||||
| Воронежский ГАСУ 09-1-287 | Лист | ||||||||
| 28 | |||||||||
  кПа
 кПа >0
Все три условия удовлетворяются. Следовательно, принятые размеры фундамента ФЛ 8.12 достаточны.
Фундамент под колонну сечение 4-4.
 
По полученным данным строим графики р=f(b) и R=f(b). Точка пересечения этих графиков дает величину b=1,41 м.
Принимаем фундаментную плиту 1Ф17 высотой 1050 мм G фп=4,17 т. Собственный вес: G=41,7 кН; Вес грунта на обрезах: Q=2·(0,15·19·1.1·1)=6,27 кН/м;
R=222,25 кПа; P=186,1 кПа<R=222,25 кПа. Принятые размеры фундамента 1Ф17 достаточны. | |||||||||
| Воронежский ГАСУ 09-1-287 | Лист | ||||||||
| 29 |
| Проектирование оснований и фундаментов ПЭВМ ФУНДАМЕНТЫ ПОД НАРУЖНИЕ СТЕНЫ ПОДВАЛОВ ЗДАНИЯ Для подбора ширины фундаментной подушки служит программа LENTA 2. Сечение 1-1: ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ: Нагрузки: N=238.кН/м M= 0.кНм/м q1=10.кПа q2= 0.кПа Размеры: d=2.00м h=.30м h1=.68м db=1.28м hcf=.10м hs=.30м b0=.50м Ширина подвала: B=12.00м Модуль упругости бетона стеновых блоков: Eb=16000000.кПа Удельный вес пола в подвале: gammcf=25.0кН/м**3 Характеристики засыпки: gamm2'=18.0кН/м**3 fi2'=29.0град Характеристики основания: gamm2=19.0кН/м**3 fi2=32.0град c2= 4.9кПа E=22600.кПа Коэффициенты: gc1=1.1 gc2=1.2 k=1.0 kr=1.2 РЕЗУЛЬТАТЫ РЕШЕНИЯ: -------------------------------------------- b,! p,! R,! pmax,! 1.2R,! pmin,! Rn, м! кПа! кПа! кПа! кПа! кПа! кН -------------------------------------------- .1 2673. 346. 3411. 415. 1935. 6.1 .2 1340. 350. 1502. 420. 1178. 6.1 .3 896. 354. 951. 424. 841. 6.0 .4 674. 358. 692. 429. 656. 5.8 .5 541. 362. 541. 434. 540. 5.7 .6 455. 366. 456. 439. 454. 5.5 .7 394. 370. 397. 444. 392. 5.2 .8 349. 374. 351. 449. 346. 5.0 .9 313. 378. 316. 453. 310. 4.7 1.0 285. 382. 288. 458. 282. 4.3 -------------------------------------------- [ b0=.500м bp=.747м bpmax=.626м bpmin=.0287м ] Требуемая ширина фундамента равна:.747м РАСЧЕТ ОКОНЧЕН Принимаем фундаментную плиту ФЛ 8.24 высотой 300 мм G фп=0,69 т, и стеновые блоки шириной 0,5 м – ФБС12.5.6-Т G сб=0,79 т | ||||
| Воронежский ГАСУ 09-1-287 | Лист | |||
| 30 |
Расчёт осадок ленточных фундаментов
Расчёт осадки фундамента методом послойного суммирования.
Метод послойного суммирования используется для расчёта осадок фундаментов шириной до 10м при отсутствии в пределах сжимаемой толщи грунтов с модулем деформации Е>100Мпа.
Для определения глубины сжимаемой толщи Н с, вычисляют напряжения от собственного веса грунта  и дополнительное от внешней нагрузки  . Нижняя граница сжимаемой толщи основания принимается на глубине z = Н c от подошвы фундамента, где выполняется условие  =0,2 
Вертикальное напряжение от собственного веса грунта  на границе слоя, расположенного на глубине z от подошвы фундамента, определяется по формуле:
 , где
 - удельный вес грунта, расположенного выше подошвы фундамента;  -глубина заложения фундамента от природного рельефа;  -удельный вес и толщина i- го слоя грунта.
Дополнительное вертикальное напряжение от внешней нагрузки определяют по формуле:
 , где
Р- среднее давление по подошве фундамента от расчётных нагрузок по второй группе предельных состояний;  -вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента, считая от природного рельефа;  -коэффициент, учитывающий изменения с глубиной дополнительного давления. Принимается по таб. 4.2 /1/ в зависимости от относительной глубины 
Определение осадки сборного ленточного фундамента.
Сечение 3-3
Определяем осадку ленточного фундамента шириной 1,2 м. Глубина заложения
2 м от поверхности природного рельефа. Среднее давление по подошве фундамента Р =475,78 кПа. Основание сложено песком пылеватым средней плотности средней степени водонасыщения толщиной 2,4 м с  =19 кH/м3 и Е =22,6 МПа, который подстилается суглинком полутвердым с =18,2 кH/м3 и Е =11,6 МПа.
Вертикальноенапряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента:
 кПа;
| ||||
| Воронежский ГАСУ 09-1-287 | Лист | |||
| 31 |
Дополнительное давление на основание под подошвой фундамента
 =475,78 – 38=437,78 кПа.
Однородные слои грунта ниже подошвы фундамента расчленяются на слои толщиной: h i = 0,4 м
Осадка вычисляется по формуле:
S i =  , где 
Расчёт осадки сведем в таблицу.
Находим осадку S1 слоя песка: Находим осадку S2 слоя суглинка:
| |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| Воронежский ГАСУ 09-1-287 | Лист | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| 32 |
Находим осадку S3 слоя песка:
Полная осадка фундамента равна 0.01977 м=1.977 см < 10cм
| ||||
| Воронежский ГАСУ 09-1-287 | Лист | |||
| 33 |
Сечение 2-2
Определяем осадку ленточного фундамента шириной 0,8 м. Глубина заложения 2 м от поверхности природного рельефа. Среднее давление по подошве фундамента Р =181,84 кПа. Основание сложено песком пылеватым средней плотности средней степени водонасыщения толщиной 2,4 м с =19 кH/м3 и Е =22,6 МПа, который подстилается суглинком полутвердым с =18,2 кH/м3 и Е =11,6 МПа.
Вертикальноенапряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента:
 кПа;
Дополнительное давление на основание под подошвой фундамента
=181,84 – 38=143,84 кПа.
Однородные слои грунта ниже подошвы фундамента расчленяются на слои толщиной: h i = 0,4 м
Расчёт осадки сведем в таблицу.
Находим осадку S1 слоя песка:
| |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| Воронежский ГАСУ 09-1-287 | Лист | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| 34 |
Находим осадку S2 слоя суглинка:
Находим осадку S3 слоя суглинка:
Полная осадка фундамента равна 0.00737 м=0,737 см < 10cм
| ||||
| Воронежский ГАСУ 09-1-287 | Лист | |||
| 35 |
| Расчет осадки ленточных фундаментов ПЭВМ Для расчета осадки используем программу OSADKA1. Расчет осадки фундамента в сечении 1-1 Исходные данные: p=277.кпа, b=.80м, d= 2.00м dn= 2.00м, dw= 4.80м gammdn=19.0кн/м**3, n=4игэ, -------------------------------------- n гpунт h,м gamma,кн/м**3 Е,кпа -------------------------------------- 1 ps 1.60 19.0 22600. 2 sg 2.90 18.2 11600. 3 ps 2.10 20.0 37400. 4 sg 3.40 19.6 13790. Таблица расчета осадки ------------------------------------------------------------- z, dzeta alfa sigmzp, % sigmzg, sigma, h, E, s, м кпа кпа кпа м кпа см ------------------------------------------------------------- .00.0 1.000 239.0 7.6 .20.4.977 233.6 8.4 236.3.20 22600..167 .40.8.881 210.6 9.1 222.1.20 22600..157 .60 1.2.755 180.5 9.9 195.5.20 22600..138 .80 1.6.642 153.4 10.6 167.0.20 22600..118 1.00 2.0.550 131.4 11.4 142.4.20 22600..101 1.20 2.4.477 114.1 12.2 122.7.20 22600..087 1.40 2.8.420 100.4 12.9 107.2.20 22600..076 1.60 3.2.374 89.4 13.7 94.9.20 22600..067 1.80 3.6.337 80.5 14.4 84.9.20 11600..117 2.00 4.0.306 73.1 15.1 76.8.20 11600..106 2.20 4.4.280 66.9 15.9 70.0.20 11600..097 2.40 4.8.258 61.6 16.6 64.3.20 11600..089 2.60 5.2.239 57.1 17.3 59.4.20 11600..082 2.80 5.6.223 53.2 18.0 55.2.20 11600..076 3.00 6.0.208 49.8 18.8 51.5.20 11600..071 3.20 6.4.196 46.8 19.5 48.3.20 11600..067 3.40 6.8.185 44.1 20.2 45.5.20 11600..063 3.60 7.2.175 41.7 21.0 42.9.20 11600..059 3.80 7.6.166 39.6 21.7 40.7.20 11600..056 4.00 8.0.158 37.6 22.4 38.6.20 11600..053 4.20 8.4.150 35.9 23.1 36.8.20 11600..051 4.40 8.8.143 34.3 23.9 35.1.20 11600..048 4.60 9.2.137 32.8 24.6 33.6.20 24500..022 4.80 9.6.132 31.5 25.4 32.1.20 37400..014 5.00 10.0.126 30.2 26.2 30.9.20 37400..013 5.20 10.4.122 29.1 27.0 29.7.20 37400..013 5.40 10.8.117 28.0 27.8 28.5.20 37400..012 5.60 11.2.113 27.0 28.6 27.5.20 37400..012 ------------------------------------------------------------- Осадка фундамента равна 2.0 см< 10cм | ||||
| Воронежский ГАСУ 09-1-287 | Лист | |||
| 36 |
| Расчет осадки фундамента в сечении 4-4 Исходные данные: p=186.кпа, b= 1.70м, d= 1.10м dn= 1.10м, dw= 6.70м gammdn=19.0кн/м**3, n=4игэ, -------------------------------------- n гpунт h,м gamma,кн/м**3 Е,кпа -------------------------------------- 1 ps 2.50 19.0 22600. 2 ps 2.90 18.2 11600. 3 sg 2.10 20.0 34400. 4 sg 3.30 19.6 13790. Таблица расчета осадки ------------------------------------------------------------- z, dzeta alfa sigmzp, % sigmzg, sigma, h, E, s, м кпа кпа кпа м кпа см ------------------------------------------------------------- .00.0 1.000 165.1 4.2 .34.4.977 161.3 5.5 163.2.34 22600..196 .68.8.881 145.5 6.8 153.4.34 22600..185 1.02 1.2.755 124.7 8.1 135.1.34 22600..163 1.36 1.6.642 106.0 9.3 115.3.34 22600..139 1.70 2.0.550 90.8 10.6 98.4.34 22600..118 2.04 2.4.477 78.8 11.9 84.8.34 22600..102 2.38 2.8.420 69.3 13.2 74.1.34 22600..089 2.72 3.2.374 61.8 14.5 65.6.34 15482..115 3.06 3.6.337 55.6 15.7 58.7.34 11600..138 3.40 4.0.306 50.5 17.0 53.0.34 11600..124 3.74 4.4.280 46.2 18.2 48.3.34 11600..113 4.08 4.8.258 42.6 19.4 44.4.34 11600..104 4.42 5.2.239 39.5 20.7 41.0.34 11600..096 4.76 5.6.223 36.8 21.9 38.1.34 11600..089 5.10 6.0.208 34.4 23.1 35.6.34 11600..083 5.44 6.4.196 32.3 24.4 33.4.34 14282..064 5.78 6.8.185 30.5 25.8 31.4.34 34400..025 6.12 7.2.175 28.8 27.1 29.7.34 34400..023 6.46 7.6.166 27.3 28.5 28.1.34 34400..022 ------------------------------------------------------------- Осадка фундамента равна 2.0 см< 10cм | ||||
| Воронежский ГАСУ 09-1-287 | Лист | |||
| 37 | ||||
Расчет осадки фундамента в сечении 5-5
Исходные данные: p=192.кпа, b= 1.70м, d= 1.10м
dn= 1.10м, dw= 6.70м
gammdn=19.0кн/м**3, n=4игэ,
--------------------------------------
n гpунт h,м gamma,кн/м**3 Е,кпа
--------------------------------------
1 ps 2.50 19.0 22600.
2 sg 2.90 18.2 11600.
3 ps 2.10 20.0 37400.
4 sg 3.30 19.6 13790.
Таблица расчета осадки
-------------------------------------------------------------
z, dzeta alfa sigmzp, % sigmzg, sigma, h, E, s,
м кпа кпа кпа м кпа см
-------------------------------------------------------------
.00.0 1.000 171.1 4.2
.34.4.977 167.2 5.5 169.2.34 22600..204
.68.8.881 150.7 6.8 159.0.34 22600..191
1.02 1.2.755 129.2 8.1 140.0.34 22600..168
1.36 1.6.642 109.8 9.3 119.5.34 22600..144
1.70 2.0.550 94.1 10.6 101.9.34 22600..123
2.04 2.4.477 81.7 11.9 87.9.34 22600..106
2.38 2.8.420 71.9 13.2 76.8.34 22600..092
2.72 3.2.374 64.0 14.5 67.9.34 15482..119
3.06 3.6.337 57.6 15.7 60.8.34 11600..143
3.40 4.0.306 52.3 17.0 55.0.34 11600..129
3.74 4.4.280 47.9 18.2 50.1.34 11600..117
4.08 4.8.258 44.1 19.4 46.0.34 11600..108
4.42 5.2.239 40.9 20.7 42.5.34 11600..100
4.76 5.6.223 38.1 21.9 39.5.34 11600..093
5.10 6.0.208 35.7 23.1 36.9.34 11600..086
5.44 6.4.196 33.5 24.4 34.6.34 14635..064
5.78 6.8.185 31.6 25.8 32.5.34 37400..024
6.12 7.2.175 29.9 27.1 30.7.34 37400..022
6.46 7.6.166 28.3 28.5 29.1.34 37400..021
-------------------------------------------------------------
Осадка фундамента равна 2.1 см< 10cм
 ≤  ;
 ≤(
| ||||
| Воронежский ГАСУ 09-1-287 | Лист | |||
| 38 | ||||
Расчёт и проектирование свайных фундаментов.
Расчёт свайных фундаментов и их оснований производится по двум группам предельных состояний. По первой группе предельных состояний определяют несущую способность сваи по грунту, прочность материала свай и ростверков, устойчивость сваи и фундаментов при горизонтальных нагрузках или основаниях.
Сваи по несущей способности грунтов основания рассчитывают по формулам:
N  - расчётная нагрузка, передаваемая на сваю;
 -расчётная несущая способность грунта основания сваи;
 - коэффициент надёжности, принимаемый равным 1,4;
Р- расчётная нагрузка, допускаемая на сваю.
Несущая способность висячих забивных, набивных и буровых свай по грунту, работающих на сжимающую нагрузку, определяется как сумма расчётных сопротивлений грунтов основания под нижним концом сваи и по их боковой поверхности:
где  - коэффициент условия работы сваи в грунте, принимаемый для всех видов свай  = 1;
R -расчётное сопротивление грунта под нижним концом сваи;
А- площадь поперечного сечения сваи;
U -периметр поперечного сечения сваи;
h i - толщина i-го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью;
 ;  - коэффициенты условий работы грунта под остриём и на боковой поверхности сваи, принимаемые равными единице.
Выбор типа и длины свай
Расчёт забивных свай для подвальной части здания.
Принимаем сваи забивные железобетонные цельные сплошного квадратного сечения с ненапрягаемой арматурой. По ГОСТ 19804.1-79 со стороной 300х300 мм.
Глубина котлована 2 м.
Сечение 3-3
Принимаем сваю марки С 6-30. Сваи прорезают песок пылеватый средней плотности средней степени водонасыщения слоя 1.6 м, суглинок полутвердый с  0.36 толщиной слоя 2.9 м. Нижний конец сваи погружен в песок средней крупности средней плотности насыщенный водой на толщину 1 м.
По таблице 7.1/1/ для глубины 7 м находим расчётное сопротивление грунта в плоскости острия сваи R =2430 кПа
| ||||
| Воронежский ГАСУ 09-1-287 | Лист | |||
| 39 |
Определяем срединную глубину расположения слоев грунта от дневной поверхности и соответствующие значения расчётных сопротивлений грунтов на боковой поверхности сваи по табл. 7.3 /1/ и  по табл. 7.4 /1/
z 1=2+0.8=2.8 м; f1=24,2 кПа;  =1;
z 2=2+1,6+2,9/2=5,05 м; f2=33,5 кПа; =1;
z 3=2+1,6+2,9+1/2=7 м; f3=60 кПа; =1;
Определяем несущую способность сваи
 453,74 кН
Расчётная нагрузка, допускаемая на сваю:
 кН
Исходя из этого условия устраиваем сваи в два ряда.
Расчетная схема.
| ||||
| Воронежский ГАСУ 09-1-287 | Лист | |||
| 40 |
Определение шага свай в ленточном фундаменте.
Принимаем сваи железобетонные цельные сплошного квадратного сечения с ненапрягаемой арматурой сечением 300х300 L=6 м.
Сечение 1-1: 
Шаг сваи L=349,03/237,99=1,5 м, 0,9 м <1,5 м<1,8 м.
Сечение 2-2: Шаг сваи L=349,03/106,26=3,28 м,
Принимаем шаг свай равным расстоянию 6d=6·0,3=1,8 м.
Сечение 3-3: Шаг сваи L=349,03/429,58=0,81м; Устраиваем сваи в два ряда с шагом 1,6 м.
Определение количества свай в свайном кусте.
Сечение 4-4: n=  =  =0,92, Под внутренними колонами принимаем одну сваю в свайном кусте.
Сечение 5-5: n= =  =0,96, Под наружными колонами принимаем одну сваю в свайном кусте.
| ||||
| Воронежский ГАСУ 09-1-287 | Лист | |||
| 41 |
Определение возможной осадки свайного фундамента.
Условно считаем, что сваи вместе с окружающим грунтом образуют массив, который имеет вид призмы abcd с подошвой dc, ограниченной линиями, проведенными под углом  к наружным вертикальным граням крайних свай.
 , 
 -расчетные значения углов внутреннего трения грунтов при расчете по второй группе предельных состояний в пределах слоев h i.
 , где
 -среднее давление по подошве условного массивного фундамента;
N – нагрузка от сооружения;
G – вес условного массива abcd;
A1 – площадь условного массива;
 - расчетное сопротивление грунта в плоскости условного массива.
 =  +  ;
=( +  )·  ;
=25 кН/  ;
=  ·( ·  ·1- );
Определяем осадку в самом нагруженном сечении.
Сечение 3-3:
 =26,05
  =18,76 кH/м3
 =18,76·(1,56·5,5·1-0,3·0,3)+0,3·0,3·25=295,31+2,25=161,52 кН;
 кПа
;   =378,9-103,18 = 275,72 кПа
S i =  , где
Расчёт осадки сведем в таблицу.
| ||||
| Воронежский ГАСУ 09-1-287 | Лист | |||
| 43 |
Полная осадка фундамента равна 0.0223 м= 2.23 см < 10cм Расчетная схема.
| |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| Воронежский ГАСУ 09-1-287 | Лист | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| 44 |
Дата добавления: 2015-08-26; просмотров: 69 | Нарушение авторских прав
| <== предыдущая страница | | | следующая страница ==> |
| Слои маски | | | Определение расчетного отказа свай |
кН
кПа> R =473,77 кПа
м
кПа
