Расчёт исходных данных

Мощность одной фазы

m=3

Мощность на один стержень

гдеn_с - число активных (несущих обмотки) стержней трансформатора.

n_с=3

Фазное напряжение ВН:

для соединения в звезду

Фазное напряжение НН:

для соединения в звезду

Номинальный ток высокого напряжения /ВН/

Номинальный ток низкого напряжения/НН/

Номинальный фазный ток ВН:

для соединения обмоток в звезду

Номинальный фазный ток НН:

для соединения обмоток в звезду

Испытательные напряжения обмоток:

для обмотки ВН – U_1исп, кВ;

U_1исп=35 кВ

для обмотки НН – U_2исп, кВ;

U_2исп=5 кВ

Минимальные изоляционные расстояния

для обмотки ВН

a₁₂ = 9 мм; l₀₂ = 30 мм; a₂₂ = 10 мм

l_ц2 = 15 мм δ₁₂ =3 мм

для обмотки НН

a₀₁ = 4 мм; δ₀₁ = 1 мм l₀₂ = 15 мм;

в зависимости от класса изоляции и рабочего напряжения выбираются по табл. 4-1, 4-2, 4-5 работы [1].

Заданная величина активной составляющей напряжениякороткого замыкания

где P_К принимается в ваттах, S_Н – в киловольтамперах.

Заданное значение реактивной составляющей напряжения короткого замыкания , где U_К – напряжение короткого замыкания трансформатора.

Обмотка ВН при напряжении 6 кВ и токе 3,85 А – цилиндрическая многослойная из прямоугольного провода.

Обмотка НН при напряжении 0,4 кВ и токе 57,73 А – цилиндрическая одно- и двухслойная из прямоугольного провода.

a_p = a₁₂ + (a₁ +a₂)/ 3

(a₁ +a₂)/ 3 = 1,25 ·K ,

где K=0.63 (из табл. 3.3, примечание 1),

(a₁ +a₂)/ 3 = 1,25·0,63· =3 см

а_р = а₁₂ + (a₁+a₂)/ 3 = 0,009 + 0,0248 = 0,033 м

Коэффициент приведения реального поля рассеяния к идеальному принимаем:

K_р= 0,95

Частота: f =50 Гц

Согласно параграфу 2.2 выбираем плоскую трёхфазную стержневую шихтованную магнитную систему с косыми стыками на крайних стержнях и прямыми стыками на среднем стержне по рис.1.

Рис. 1 Схема плоской магнитной системы трансформатора.

Прессовка стержней расклеиванием с обмоткой и ярм балками, стянутыми шпильками, расположенными вне ярма. Материал магнитной системы – холоднокатанная текстурованная рулонная сталь марки 3404 толщиной 0.35 мм.

Рис.2. Запрессовка ярма несущими балками

Рис.3 ступенчатый стержень

Выбираем расклиниванием с обмоткой

Рис.4. Запрессовка трехступенчатого стержня путем расклинивания с жестким цилиндром

В сечении стержня 6 ступеней, коэффициент заполнения круга К_кр = 0,918, изоляция пластин – нагревостойкое изоляционное покрытие, К_з = 0,97 (по таб.2,3), коэффициент заполнения сталью

k_c =К_кр·К_з = 0,918·0,97 = 0,89.

Индукция в стержне В_с = 1,56 Тл

Ярмо многоступенчатое, число ступеней 5, коэффициент усиления ярма k_я = 1,025 индукция в ярме:

В_я = В_с/К_я = 1,56/1,025 = 1,52 Тл

Число зазоров магнитной системы на косом стыке 4, на прямом 3.

Индукция в зазоре на прямом стыке:

В_з^ґґ = В_с = 1,56 Тл

на косом стыке:

В_з ^ґ = В_с / = 1,56/ = 1,1 Тл

Удельные потери в стали р_с = 1,207 Вт/кг, р_я = 1,134 Вт/кг.

Удельная намагничивающая мощность q_c = 1,575 ВА/кг, q_я = 1,408 ВА/кг,

Для зазоров прямых стыков q_з^ґґ =20700 ВА/м²,

Для зазора косых стыков q₃^ґ = 2500 ВА/м².

По таблице 3.6 находим коэффициент, учитывающий отношение основных потерь в обмотках к потерям короткого замыкания, к_д =0,94 и по таблице 3.4 и 3.5 находим постоянные коэффициенты для алюминиевых обмоток

a = 1,06·1,36=1,442

b = 1,25·0,42=0,525

Принимаем К_р = 0,95.

Диапазон изменения b от 1.2 до 3.0 (по таб.12.1)

Дата добавления: 2015-10-16