Студопедия
Случайная страница | ТОМ-1 | ТОМ-2 | ТОМ-3
АвтомобилиАстрономияБиологияГеографияДом и садДругие языкиДругоеИнформатика
ИсторияКультураЛитератураЛогикаМатематикаМедицинаМеталлургияМеханика
ОбразованиеОхрана трудаПедагогикаПолитикаПравоПсихологияРелигияРиторика
СоциологияСпортСтроительствоТехнологияТуризмФизикаФилософияФинансы
ХимияЧерчениеЭкологияЭкономикаЭлектроника

Выбор подшипников и проверка их на долговечность

Читайте также:
  1. I. Организационный момент П. Проверка домашнего задания
  2. I. Проверка теоретических знаний
  3. I. Проверка теоретических знаний.
  4. II. Для каждого элемента, попавшего в выборку, должна быть известна (или вычисляема) вероятность, с которой он был отобран.
  5. II. Обеспечение возможности правильного выбора
  6. II. Предстартовая проверка. Порядок старта и финиша. Хронометраж.
  7. II. Проверка домашнего задания

6.1.1 Расчётная схема ведущего вала редуктора.

Определим реакции в подшипниках, построим эпюры изгибающих и крутящих моментов.

Дано: Ft=5360,12 H; Fr=1382,37 H; Fa=4212,33 H;

l1=0,03177 м; lб=0,08462 м; lM=0,10747 м; d=0,05464 м.

Определим величину силы, действующей на вал со стороны муфты FМ,Н:

FМ= [3,с.101,табл.6.2],где

и - моменты на быстроходном и тихоходном валах редуктора соответственно.

Примем FМ= .

Положение опор определяется с учётом особенностей конических роликовых подшипников, т.е. опоры располагаются на расстояние а от внешнего кольца подшипника. Определим реакции опор:

1. Вертикальная плоскость yOz:

а)Определим опорные реакции, Н:

; Fa*(d/2) - Fr*(l1+lб) – RAY*lб=0

RAY=

; Fa*(d/2) - Fr*l1 – RВY*lб=0

RВY=

Проверка: , -RAY+ RВY- Fr=

б)Строим эпюру изгибающих моментов относительно оси Х в характерных сечениях 1…3, Н*м:

Мх1= =4212,09*(0,05464/2)=115,07 Н*м

Мх2= =115,07-1382,37*0,03177=71,15 Н*м

Мх3=0 Н*м.

2. Горизонтальная плоскость xOz.

а) Определим реакции опор:

; Ft*(l1+lб) - RAX*lб- FМ*lМ=0

RAX=

; Ft*l1 - RВX*lб + FМ*,(lб + lМ=0

RВX=

Проверка: ,

Ft - RAX + RВX - FМ=

б)Строим эпюру изгибающих моментов относительно оси Y в характерных сечениях 1…4, Н*м:

МY1=0 Н*м,

МY2= Ft*l1=5360,12*0,03177= 170,29 Н*м,

МY4=0 Н*м,

МY3=- FМ*lМ=-1202,33*0,10747=-129,21 Н*м.

3. Строим эпюру крутящих моментов, Н*м:

МК= МZ= Ft*(d/2)=5360,12*(0,05464/2)=146,44 Н*м.

4. Определим суммарные радиальные реакции, Н:

RA=

RВ=

5. Определим суммарные изгибающие моменты в наиболее наруеных сечениях, Н*м:

М2=

М3= МХ=95,55 Н*м.


6.1.2 Проверочный расчет подшипников ведущего вала на динамическую грузоподъёмность и долговечность.

Пригодность подшипника определяется сопоставлением расчетной динамической грузоподъёмности Сrр,Н, с базовой Сr,Н или базовой долговечностью L10h,ч или L10,млн.оборотов с требуемой Lh,ч по условиям:

Сrр ≤ Сr или L10h ≥ Lh [3,с.140]

Расчетная динамическая грузоподъёмность Сrр и базовая долговечность L10h определяется по формулам:

Сrр= [3,с.140],

L10h= 3,33 [3,с.140],

где: - эквивалентная динамическая нагрузка, Н;

-покозатель степени, -для роликовых подшипников [3,с.140];

=2000 часов – по условию задачи,

- коэффициент надёжности, при безотказной работе подшипника =90%, =1 [3,с.140];

- коэффициент, учитывающий влияние качества подшипника и качества его эксплуатации. При обычных условиях работы подшипника - для роликовых конических подшипников. [3,с.140]

Принимаем ;

об/мин – частота вращения внутреннего кольца подшипника.

Для определения С, L10h и для роликовых подшипников следует учесть, что каждый подшипник вала испытывает свою осевую нагрузку Ra1 и Rа2, зависящую от схемы установки и соотношения осевой силы в зацеплении Fa и осевых составляющих радиальных нагрузок в подшипниках RS1 и RS2.Поэтому эквивалентная динамическая нагрузка рассчитывается для каждого подшипника и с целью определения наиболее нагруженной опоры.

На быстроходном валу редуктора врастяжку установлены подшипники 7211 врастяжку. Для определения эквивалентной нагрузки необходимо определить параметры подшипника и его работы:

Х=0,4 – коэффициент радиальной нагрузки, 3,с.141,табл.9.1]

Y=1,46 – коэффициент осевой нагрузки [3,с.437,табл.К29],

е=0,41 – коэффициент влияния осевого нагружения [3,с.437,табл.К29],

RS1=0,83*е* Rr1 – осевые составляющие радиальной нагрузки для 1 подшипника,

где Rr1= RВ=4815,73 Н – радиальная нагрузка подшипника,

RS1=0,83*0,41*4815,73=1638,79 Н

RS2=0,83*е* Rr2 – осевые составляющие радиальной нагрузки для 2 подшипника, где Rr2= RА=8916 Н

RS2=0,83*0,41*8916=3034,11 Н;

По таблице [3,с.148,табл.9.6] определим осевые нагрузки Rа1 и Rа2:

Так как RS1=1638,797 < RS2=3034,11 и Fа > RS2- RS1,то

Rа1= RS1=1638,79 Н,

Rа2= Rа1+ Fа= 1638,79+4212,09=5850,88 Н;

Сr=57,9 КН -базовая динамическая грузоподъёмность [3,с.437,табл.К29],

С0r=46,1 КН базовая статическая грузоподъёмность [3,с.437,табл.К29],

Кб=1,2…1,3 коэффициент безопасности, учитывает условия работы проектируемого механизма и возможные перегрузки [3,с.145,табл.9.43], примем Кб=1,20

КТ=1-температурный коэффициент [3,с.142,табл.9.1],

V=1 коэффициент вращения [3,с.142,табл.9.1].

А) Определим отношения:

Rа1/(V* Rr1)=1638,79/(1*4815,73)=0,34 <е [3,с.142,табл.9.1],

Rа2/(V* Rr2)=5850,88/(1*8916)=0,66 >е [3,с.142,табл.9.1],

Б) По соотношениям Rа1/(V* Rr1)<е и Rа2/(V* Rr2) >е для определения выбираем формулы:

= V* Rr1* Кб* КТ=1*4815,73*1,20*1=5778,88 Н [3,с.142,табл.9.1],

=(X*V* Rr2+Y* Rа2) * Кб* КТ [3,с.142,табл.9.1],

=(0,4*1*8916+1,46*5850,88)*1,20*1=13591,55 Н.

В) Определим динамическую грузоподъёмность по большей эквивалентной нагрузке: <

Сrр= 56887,34 Н

Сrр=56887,34 Н < Сr=57900 Н, такое соотношение расчетной и базовой грузоподъёмностей вполне приемлемо

Г) Определим долговечность подшипника:

L10h= 3,33= 3,33=2001,46 часов

L10h=2001,46 часов > =2000 часов.

Подшипник 7211 пригоден для установки на быстроходный вал редуктора.


6.2.1 Расчётная схема ведомого вала редуктора

Определим реакции в подшипниках, построим эпюры изгибающих и крутящих моментов.

Дано: Ft=5360,12 H; Fr=4212,09 H; Fa=1382,37 H; Fц=5603,39 Н;

l1=0,11432 м; l2=0,16896 м; lц=0,10488 м; d=0,21854 м.

Положение опор определяется с учётом особенностей конических роликовых подшипников, т.е. опоры располагаются на расстояние а от внешнего кольца подшипника. Определим реакции опор:

1. Вертикальная плоскость yOz:

а)Определим опорные реакции, Н:

, + -

>

,

Проверка: ,

б)Строим эпюру изгибающих моментов относительно оси Z в характерных сечениях 1…4, Н*м:

МХ1=0 Н*м,

МХ2= = 1979,04*0,11432= 226,24 Н*м

МХ3=0

МХ2= Н*м;

2. Горизонтальная плоскость xOz:

а) Определим опорные реакции, Н:

, ,

.

, ,

.

Проверка: ,

б)Строим эпюру изгибающих моментов относительно оси Y в характерных сечениях 1…4, Н*м:

МY1=0 Н*м,

МY2= ,

МY4=0 Н*м,

МY3= .

3. Строим эпюру крутящих моментов МХ,Н*м:

МХ=Ft* =5360,12*(0,21854/2)=558,7 Н*м.

4. Определим суммарные радиальные реакции, Н:

RС=

RD=

5. Определим суммарные изгибающие моменты в наиболее нагруженых сечениях, Н*м:

М2=

М33Y


6.2.2 Проверочный расчет подшипников ведомого вала на динамическую грузоподъёмность и долговечность

Пригодность подшипника определяется сопоставлением расчетной динамической грузоподъёмности Сrр,Н, с базовой Сr,Н или базовой долговечностью L10h,ч или L10,млн.оборотов с требуемой Lh,ч по условиям:

Сrр ≤ Сr или L10h ≥ Lh [3,с.140]

Расчетная динамическая грузоподъёмность Сrр и базовая долговечность L10h определяется по формулам:

Сrр= [3,с.140],

L10h= 3,33 [3,с.140],

где: - эквивалентная динамическая нагрузка, Н;

-покозатель степени, -для роликовых подшипников [3,с.140];

=2000 часов – по условию задачи,

- коэффициент надёжности, при безотказной работе подшипника =90%, =1 [3,с.140];

- коэффициент, учитывающий влияние качества подшипника и качества его эксплуатации. При обычных условиях работы подшипника - для роликовых конических подшипников. [3,с.140]

Принимаем ;

n2= n1/Uкон.ред.=727/4=181,75 об/мин – частота вращения внутреннего кольца подшипника.

Для определения С, L10h и для роликовых подшипников следует учесть, что каждый подшипник вала испытывает свою осевую нагрузку Ra1 и Rа2, зависящую от схемы установки и соотношения осевой силы в зацеплении Fa и осевых составляющих радиальных нагрузок в подшипниках RS1 и RS2.Поэтому эквивалентная динамическая нагрузка рассчитывается для каждого подшипника и с целью определения наиболее нагруженной опоры.

На быстроходном валу редуктора враспор установлены подшипники 7513. Для определения эквивалентной нагрузки необходимо определить параметры подшипника и его работы:

Х=0,4 – коэффициент радиальной нагрузки, [3,с.141,табл.9.1]

Y=1,624 – коэффициент осевой нагрузки [3,с.437,табл.К29],

е=0,369 – коэффициент влияния осевого нагружения [3,с.437,табл.К29],

RS1=0,83*е* Rr1 – осевые составляющие радиальной нагрузки для 1 подшипника,

где Rr1= RD=5949,45 Н – радиальная нагрузка подшипника,

RS1=0,83*0,369*5949,45=1822,14 Н

RS2=0,83*е* Rr2 – осевые составляющие радиальной нагрузки для 2 подшипника, где Rr2= RС=5630,81 Н

RS2=;0,83*0,369*5630,81=1724,55 Н

По таблице [3,с.148,табл.9.6] определим осевые нагрузки Rа1 и Rа2:

Так как RS1=1822,14 > RS2=1724,55 и Fа > 0,то

Rа1= RS1=1822,14 Н,

Rа2= Rа1+ Fа=1822,14+1382,37=3204,51 Н.

Сr=119,0 КН -базовая динамическая грузоподъёмность [3,с.437,табл.К29],

С0r=98,0 КН базовая статическая грузоподъёмность [3,с.437,табл.К29],

Кб=1,2…1,3 коэффициент безопасности, учитывает условия работы проектируемого механизма и возможные перегрузки [3,с.145,табл.9.43], примем Кб=1,20

КТ=1-температурный коэффициент [3,с.142,табл.9.1],

V=1 коэффициент вращения [3,с.142,табл.9.1].

 

А) Определим отношения:

Rа1/(V* Rr1)=1822,14/(1*5949,45)=0,306 <е [3,с.142,табл.9.1],

Rа2/(V* Rr2)= 3204,51/(1*5630,81)=0,569 >е [3,с.142,табл.9.1],

Б) По соотношениям Rа1/(V* Rr1)<е и Rа2/(V* Rr2) >е для определения выбираем формулы:

= V* Rr1* Кб* КТ=1*5949,45*1,2*1=7139,34 Н [3,с.142,табл.9.1],

=(X*V* Rr2+Y* Rа2) * Кб* КТ [3,с.142,табл.9.1],

=(0,4*1*5630,81+1,624*3204,51)*1,20*1=8947,74 Н.

В) Определим динамическую грузоподъёмность по большей эквивалентной нагрузке: >

Сrр= 25132,12 Н

Сrр=25132,12 Н < Сr=119000 Н, такое соотношение расчетной и базовой грузоподъёмностей вполне приемлемо.

Г) Определим долговечность подшипника:

L10h= 3,33= 3,33=354681,28 часов

L10h= часов > =2000 часов.

Подшипник 7513 пригоден для установки на тихоходный вал редуктора.


7. Уточнённый расчет элементов редуктора.


Дата добавления: 2015-07-26; просмотров: 193 | Нарушение авторских прав


Читайте в этой же книге: Проектировочный расчет зубчатой передачи | Определение основных геометрических параметров передачи | Проверочный расчет зубьев на изгиб | Предварительный расчет и конструировании валов редуктора | Конструирование подшипниковых узлов ведущего вала | Конструирование подшипниковых узлов ведомого вала | Фланцевые соединения. | Смазывание. Смазочные устройства редуктора. | Проверочный расчет шпонок | Проверочный расчет стяжных винтов подшипниковых узлов |
<== предыдущая страница | следующая страница ==>
Определение расстояния до внутренних стенок корпуса| Конструирование зубчатого колеса.

mybiblioteka.su - 2015-2024 год. (0.025 сек.)