Студопедия
Случайная страница | ТОМ-1 | ТОМ-2 | ТОМ-3
АвтомобилиАстрономияБиологияГеографияДом и садДругие языкиДругоеИнформатика
ИсторияКультураЛитератураЛогикаМатематикаМедицинаМеталлургияМеханика
ОбразованиеОхрана трудаПедагогикаПолитикаПравоПсихологияРелигияРиторика
СоциологияСпортСтроительствоТехнологияТуризмФизикаФилософияФинансы
ХимияЧерчениеЭкологияЭкономикаЭлектроника

Определение прогибов изгибаемых деревянных элементов

Читайте также:
  1. B. ПРОГРАММНОЕ ОПРЕДЕЛЕНИЕ НЕЙТРАЛЬНОГО ПОЛОЖЕНИЯ КОРОБКИ ПЕРЕДАЧ ДЛЯ АВТОМОБИЛЕЙ С НЕАВТОМАТИЧЕСКОЙ ТРАНСМИССИЕЙ (петля фиолетового провода должна быть перерезана)
  2. I. Измерение частотной характеристики усилителя и определение его полосы пропускания
  3. II.6. Режимы работы усилительных элементов.
  4. II.7. Свойства усилительных элементов при различных способах
  5. III. Определение соответствия порядка учета требованиям специальных правил, обстоятельств, затрудняющих объективное ведение бухгалтерской отчетности.
  6. XI. Определение терминов 1 страница
  7. XI. Определение терминов 2 страница

4.27. При определении прогиба изгибаемых элементов, согласно п. 4.33 СНиП II-25-80, необходимо учитывать влияние деформаций сдвига от податливости соединений в случае составного сечения и от касательных напряжений при сплошном сечении. В дощатоклееных двускатных балках, кроме того, надо учитывать влияние переменной жесткости. В клеефанерных плитах и панелях, согласно СНиП II-25-80 п. 4.34 к жесткости EJ вводится понижающий коэффициент 0,7, который не распространяется на клеефанерные балки, рассчитываемые по СНиП II-25-80, п. 4.33.

Особенности расчета гнутоклееных элементов

4.28. Различают гнутоклееные деревянные элементы с большим и малым отношением радиуса кривизны r к высоте сечения h.

В первом случае эпюра тангенциальных нормальных напряжений изгиба близка к треугольной форме и нейтральная ось практически совпадает с центральной, а кроме того, возникают ограниченные по величине радиальные растягивающие или сжимающие напряжения. Момент, уменьшающий кривизну, вызывает растягивающие напряжения поперек волокон, а увеличивающий кривизну - сжимающие.

4.29. При проверке радиальных напряжений в криволинейных элементах, когда r / h > 7 (рис. 8), по формуле (21) СНиП II-25-80

σ ri = (σ0 + σ i) hi /(2 ri) ≤ R р90,

если учесть, что на уровне нейтральной оси σ i = 0, hi = h /2, ri = r, σ0 = 6 M /(bh 2), то после подстановки в (21) получаем формулу для максимального радиального напряжения

σ r макс = 3 M /(2 rbh) ≤ R р90 (R с90). (36)

Рис. 8. Геометрические характеристики и эпюры радиальных и тангенциальных нормальных напряжений гнутоклееного элемента

При отношении r / h ≤ 7 нейтральная ось смещается в сторону внутренней кромки, а нормальные напряжения в тангенциальном и радиальном направлениях становятся асимметричными. Формула (36) заменяется формулой

σ r макс = (M / Fz 0)[ r 0/ r 1 - 1 - ln (r 0/ r 1)] ≤ R р90; (37)

z 0 = J /(Fr); r 0 = r - z 0; r 1 = r - h /2;

для прямоугольного сечения (см. рис. 11) F = bh; z 0 = h 2/(12 r);

тангенциальные нормальные напряжения σθ i в любом слое таких элементов определяются по формуле

σθ i = M (r 0 - ri)/(Fz 0 ri),

где r - радиус кривизны бруса по центральной оси сечения;

r 0 - радиус кривизны по нейтральной оси;

ri - радиус кривизны рассматриваемого волокна.

4.30. В клеефанерных балках допускаются участки большой кривизны при изгибающих моментах любого знака. Это обеспечивается более высоким сопротивлением фанеры растяжению в плоскости листа, чем клееной древесины поперек волокон.

4.31. При проверке прочности тонкостенных сечений (рис. 9) следует учитывать, что радиальные напряжения, накопившиеся в поясах, передаются на стенки через клееные швы с неравномерным распределением по высоте пояса. В условиях, близких к чистому изгибу, проверка клеевых швов выполняется по формуле

τш = σ r п(b - Σδф)/(h п n ш) ≤ R срф.ск,

где

σ r п = (M / F пр z 0)[ r 0 h п/(r 1 r п) - ln (r п/ r 1)];

b - ширина сечения;

Σδф - суммарная толщина фанерных стенок;

h п - высота пояса;

n ш - количество швовмежду поясом и фанерными стенками;

R срф.ск = R ф.ск/[1 + β1 h п/ e ];

e - эксцентриситет скалывающего усилия (см. рис. 9);

β1 - коэффициент, учитывающий неравномерность распределения касательных напряжений в клеевом шве (β1 = 0,15);

R ф.ск - расчетное сопротивление скалыванию между слоями в плоскости листа фанеры.

Рис. 9. Геометрические характеристики гнутоклееного элемента с фанерными стенками

4.32. Прочность фанерных стенок по радиальным напряжениям проверяется по формуле

σ r макс = M /(F пр.ф z 0)[ r 0/ r 1 - 1 - ln (r 0/ r 1)] + σ r п(b - Σδф)/ΣδфR ф.α, (38)

где R ф.α - расчетное сопротивление фанеры на растяжение или сжатие (в зависимости от знака момента) под углом между направлениями волокон наружных слоев и радиусом.


Дата добавления: 2015-07-15; просмотров: 101 | Нарушение авторских прав


Читайте в этой же книге: ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ | Лесоматериалы | Фанера листовая. Фанерные трубы | Нормирование расчетных сопротивлений древесины и фанеры | Особенности нормирования расчетных характеристик древесных плит | Упругие характеристики | Учет переменности сечения | Компоновка и подбор сечения элементов | Расчет сжато-изгибаемых деревянных элементов на прочность по деформированной схеме | Клеевые соединения |
<== предыдущая страница | следующая страница ==>
Расчет деревянных элементов на устойчивость плоской формы деформирования| Расчет элементов из клееной древесины на выносливость

mybiblioteka.su - 2015-2024 год. (0.007 сек.)