Читайте также:
|
|
Расчет пусковых характеристик для скольжений = 1; 0.8; 0.5; 0.2; 0.1; , при этом используются значения токов и сопротивлений вычисленных с учетом влияния вытеснения тока для тех же скольжений.
62. Индуктивные сопротивления обмоток:
принимаем следующие значения коэффициентов насыщения для указанных выше скольжений ; 1,3; 1,24; 1,12; 1,05; 1,06;
средняя МДС обмотки статора, отнесенная к одному пазу по (10.26)
А;
по (10.28) ;
фиктивная индукция потока рассеяния по (10.27)
Тл,
по рис. 10.5 для Тл находим ;
коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния обмотки статора с учетом влияния насыщения по (10.35)
,
уменьшение коэффициента проводимости пазового рассеяния для полузакрытого паза по (10.32)
,
мм,
величина дополнительного раскрытия паза статора по (10.29)
мм;
коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния обмотки статора
с учетом насыщения по (10.37)
;
индуктивное сопротивление фазы обмотки статора с учетом влияния насыщения по (10.38) Ом;
коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния обмотки ротора с учетом влияния насыщения и вытеснения тока
по (10.36) ,
уменьшение коэффициента проводимости пазового рассеяния для закрытого паза ротора по (10.34)
,
(для закрытых пазов ротора мм),
величина дополнительного раскрытия паза ротора по (10.33)
мм;
коэффициент проводимости дифференциального рассеяния обмотки ротора
с учетом насыщения по (10.37)
;
приведенное индуктивное сопротивление фазы обмотки ротора с учетом влияния насыщения и вытеснения тока по (10.39)
Ом;
по (10.41) коэффициент
.
63. Расчет токов и моментов
по (10.43) Ом Ом
по (10.44) А;
по (10.46)
А;
кратность пускового тока с учетом влияния эффекта вытеснения тока и насыщения по (10.47)
;
кратность пускового момента с учетом влияния вытеснения тока и насыщения по (10.47)
;
номинальное скольжение и номинальный ток ротора находим из таблицы расчета рабочих характеристика, =0,0218; =133,64 А;
полученный в расчете коэффициент насыщения
,
отличается от принятого менее чем на 3%.
Результаты расчета пусковых характеристик двигателя с учетом изменения параметров
от эффекта вытеснения тока и насыщения от полей рассеяния приведены в табл.3
Таблица 3
Результаты расчета пусковых характеристик двигателя с учетом изменения параметров
от эффекта вытеснения тока и насыщения от полей рассеяния
№ п/п | Расчетная формула | Размерность | Скольжение | |||||
0,8 | 0,5 | 0,2 | 0,1 | |||||
1. | - | 1,35 | 1,33 | 1,24 | 1,12 | 1,05 | 1,06 | |
2. | А | 3686,9 | 3583,3 | 3254,4 | 2640,3 | 1989,4 | 2093,9 | |
3. | Тл | 3,90 | 3,79 | 3,44 | 2,79 | 2,10 | 2,21 | |
4. | - | 0,60 | 0,61 | 0,65 | 0,75 | 0,86 | 0,85 | |
5. | мм | 4,12 | 4,02 | 3,61 | 2,58 | 1,44 | 1,55 | |
6. | - | 1,365 | 1,368 | 1,382 | 1,425 | 1,486 | 1,480 | |
7. | - | 0,943 | 0,959 | 1,022 | 1,179 | 1,352 | 1,336 | |
8. | Ом | 0,067 | 0,067 | 0,069 | 0,074 | 0,079 | 0,079 | |
9. | - | 1,020 | 1,020 | 1,021 | 1,022 | 1,024 | 1,024 | |
10. | мм | 6,32 | 6,16 | 5,53 | 3,95 | 2,21 | 2,37 | |
11. | - | 1,668 | 1,752 | 1,858 | 1,967 | 2,066 | 2,055 | |
12. | - | 1,243 | 1,264 | 1,347 | 1,554 | 1,782 | 1,761 | |
13. | Ом | 0,080 | 0,082 | 0,087 | 0,094 | 0,102 | 0,102 | |
14. | Ом | 0,057 | 0,061 | 0,072 | 0,127 | 0,221 | 0,204 | |
15. | Ом | 0,148 | 0,151 | 0,157 | 0,170 | 0,184 | 0,183 | |
16. | А | 802,2 | 781,3 | 733,2 | 597,9 | 441,0 | 463,9 | |
17. | А | 821,4 | 800,6 | 752,4 | 615,2 | 455,4 | 478,8 | |
18. | - | 1,32 | 1,30 | 1,26 | 1,14 | 1,05 | 1,06 | |
19. | - | 5,53 | 5,23 | 4,92 | 4,02 | 2,98 | 3,13 | |
20. | - | 1,17 | 1,26 | 1,50 | 2,23 | 2,35 | 2,36 |
64. Критическое скольжение определяется после расчета всех точек пусковых характеристик по средним значениям сопротивлений и , соответствующим скольжениям
65.К ратность максимального момента
Спроектированный асинхронный двигатель удовлетворяет требованиям ГОСТ как по энергетическим показателям (КПД и ), так и по пусковым характеристикам.
Пусковые характеристики асинхронного двигателя, построенные по данным табл.3. приведены на рис.7.
Дата добавления: 2015-12-08; просмотров: 50 | Нарушение авторских прав