Студопедия
Случайная страница | ТОМ-1 | ТОМ-2 | ТОМ-3
АвтомобилиАстрономияБиологияГеографияДом и садДругие языкиДругоеИнформатика
ИсторияКультураЛитератураЛогикаМатематикаМедицинаМеталлургияМеханика
ОбразованиеОхрана трудаПедагогикаПолитикаПравоПсихологияРелигияРиторика
СоциологияСпортСтроительствоТехнологияТуризмФизикаФилософияФинансы
ХимияЧерчениеЭкологияЭкономикаЭлектроника

Определение номинальной мощности ЦВД

Читайте также:
  1. I. Определение группы.
  2. I. ОПРЕДЕЛЕНИЕ И ПРОБЛЕМЫ МЕТОДА
  3. I. Определение и проблемы метода
  4. III. Определение средней температуры подвода и отвода теплоты
  5. IX. Империализм и право наций на самоопределение
  6. А) Определение, предназначение и история формирования государственного резерва.
  7. А) философское определение материи

 

Мощность определяется по формуле

МВт, формула (I.1) [1],

где G – расход пара на ЦВД проектируемой турбины (200 кг/с),

H0 – располагаемый тепловой перепад ЦВД проектируемой турбины, КДж/кг,

ηоi – внутренний относительный КПД ЦВД проектируемой турбины по рис.I-2 [1],

ηM – механический КПД агрегата, по рис.I-3 [1],

ηГ – КПД электрического генератора, по рис. I-4 [1].

На пересечении изобары Ро=12.8 МПа и изотермы to=540 °С (по [1] стр.278) находится начальная точка О процесса и энтальпия ho. Располагаемый теплоперепад. Но турбины измеряется по изоэнтропе S0 между изобарами Ро и Рк

По начальным параметрам Ро = 12.8 МПа; to = 540 °С → S0=6.62 кДж/кг,

ho =3460 кДж/кг и конечному давлению Рк =2.3 МПа (по [1] стр.278) и S0=6.62 кДж/кг → hК =2955 кДж/кг. Тогда

H0= ho - hК = 3460-2955=505 кДж/кг.

Произведение можно принять равным 0.8.

Тогда

 

МВт

 

2. Построение ориентировочного процесса расширения пара в h,s-
диаграмме.

 

Потери давления на впуске от дросселирования в клапанах турбины смещает начальную точку состояния пара вправо. Т.о., изобара Р0':

Р0' =0,95*P0 =0.95·12.8=12.16 МПа (формула I.2 [1]),

где Ро - давление перед стопорным клапаном, МПа.

Располагаемый теплоперепад уменьшается до Но': H0' = h0-hK'

Давление за последней ступенью турбины с учетом потери давления в выхлопном патрубке:

Рк' =Рк(1+ * ), (формула I.3 [1]), где

λ=0.075 – конструктивный коэффициент (коэффициент местного сопротивления патрубка);

С2z=50 м/с – скорость за последней ступенью противодавленческой турбины (ЦВД турбины). См. пояснения к формуле I.3 [1].

Рк'=2.3·(1+0.075·(50/100)2)=2.34 МПа

Находим параметры в т.О' (см. рис.1): по Р0'=12.16 МПа и h0=3460 кДж/кг → S0'=6.64 кДж/кг, по S0' и Рк' → hK'=2971 кДж/кг.

Тогда

H0' = h0-hK'=3460-2971=489 кДж/кг

Выбор типа и располагаемого теплоперепада регулирующей ступени.

 

Принимаем регулирующую ступень одновенечной по величине теплового перепада на регулирующую ступень 70-100кДж/кг и по прототипу. Выбираем тепловой перепад регулирующей ступени Hрег=90 кДж/кг (см. задание).

Внутренний относительный КПД регулирующей ступени по формуле I.4 [1]:

, где

Р0' – давление пара перед регулирующей ступенью, МПа;

v0' – уд. объем пара перед регулирующей ступенью, °С;

G – расход пара, кг/с.

Внутренний тепловой перепад регулирующей ступени:

hiРС= h0РС· η0iРС=90·0.81=73 кДж/кг

Энтальпия пара на выходе из регулирующей ступени (в т.2' на рис.1):

h2РС= h0- hiРС=3460-73=3387 кДж/кг

 

Сначала находим параметры пара в точке 2 (см. рис.1): по S0'=6.64 кДж/кг и h02РС= h0- Н0РС=3460-90=3370 кДж/кг → Р2РС=9.33 МПа; по Р2РС=9.33 МПа и h2РС=3387 кДж/кг → S2'=6.66 кДж/кг.

Проведя из точки 2' изоэнтропу до пересечения с изобарой PК', находим точку 3 и теплоперепад на нерегулируемые ступени:

по S2'=6.66 кДж/кг и PК'=2.29 МПа → h3=2995 кДж/кг. Тогда

Н0НС= h2РС – h3=3400-2995=405 кДж/кг

Внутренний относительный КПД нерегулируемых ступеней по формуле I.11 [1]:

, где

, где G1, G2 - расход на входе и выходе из ЦВД, G1=G2= Gср=200 кг/с;

, где v1, v2 – удельный объем на входе и выходе из ЦВД в т.2I и 3 соответственно.

v1=0.036 м3/кг, v2=0.11 м3/кг, тогда м3/кг.

Тогда внутренний относительный КПД нерегулируемых ступеней:

Внутренний теплоперепад нерегулируемых ступеней:

=405 0.87=352 кДж/кг

Откладывая НiНС´ в точке 2´, находим энтальпию пара за последней ступенью (точка 4):

= - =3387-352=3035 кДж/кг

Потеря с выходной скоростью последней ступени

= (50)2=2 кДж/кг

Откладывая потерю с выходной скоростью вверх от точки 4, находим энтальпию пара за турбиной (точка 5):

= + = 3035+2=3037 кДж/кг

Точку 7 можно построить, отложив от точки 5 вниз потерю с выходной скоростью патрубка:

∆hВПВП·С2Z2/2=0.5∙10-3·502/2=2 кДж/кг.

h2´=3048 кДж/кг

Использованный теплоперепад всей турбины

= h0- =3460-3037=423кДж/кг

Внутренний относительный КПД турбины по формуле I.14 [1]:

= / Н0=423/505=0.838

Процесс расширения пара в h, s-диаграмме показан на рис.1.

Точка 0:

Ро=12.8 МПа; ho = 3460 кДж/кг; S0=6.62 кДж/кг

V0 = 0.027 м3/кг; to =540 °С;

Точка 0:

P0РС = 12.16 МПа; h = 3460 кДж/кг; S=6.64 кДж/кг; V = 0.03 м3/кг; to =538 °С

Точка 1:

Ро1=9.6 МПа; ho1 = 3379 кДж/кг; S01=6.64 кДж/кг; V01 = 0.035м3/кг; to1 =505°С;

Точка 2:

Р2РС =9.33 МПа; h = 3370 кДж/кг; S =6.64 кДж/кг;V = 0.0355 м3/кг; t =500°С;

Точка 2′:

Р2РС =9.33 МПа; h = 3387 кДж/кг; S =6.66 кДж/кг; V = 0.036 м3/кг; t =507°С


Дата добавления: 2015-07-08; просмотров: 151 | Нарушение авторских прав


<== предыдущая страница | следующая страница ==>
Витаминизация пищевых продуктов| Точка 3

mybiblioteka.su - 2015-2024 год. (0.01 сек.)