Студопедия
Случайная страница | ТОМ-1 | ТОМ-2 | ТОМ-3
АрхитектураБиологияГеографияДругоеИностранные языки
ИнформатикаИсторияКультураЛитератураМатематика
МедицинаМеханикаОбразованиеОхрана трудаПедагогика
ПолитикаПравоПрограммированиеПсихологияРелигия
СоциологияСпортСтроительствоФизикаФилософия
ФинансыХимияЭкологияЭкономикаЭлектроника

Тепловой баланс колонны

Разделение отгона в одной ректификационной колонне | Однократное и двукратное испарение нефти | УСТАНОВОК ПЕРЕГОНКИ НЕФТИ | ФИЗИКО-ХИМИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА СЫРЬЯ | МИНИМАЛЬНОЕ ЧИСЛО ТЕОРЕТИЧЕСКИХ ТАРЕЛОК | МАТЕРИАЛЬНЫЙ БАЛАНС КОЛОННЫ | ТЕМПЕРАТУРНЫЙ РЕЖИМ КОЛОННЫ | МИНИМАЛЬНОЕ ФЛЕГМОВОЕ ЧИСЛО |


Читайте также:
  1. Анализ платежного баланса Сингапура
  2. Анализ состава и структуры источников формирования капитала (пассив баланса)
  3. Аналіз балансу виконання кошторису витрат
  4. Баланс Банка России
  5. Баланс жидкостных потоков производства спирта
  6. Баланс на 1 января 2004 года
  7. БАЛАНС на ____________________ 20__ р.

 

Рассмотрим способ отвода тепла в колонне холодным испаряющимся орошением, как наиболее распространённым в нефтепереработке. Пары дистиллята при этом поступают в конденсатор-холодильник (обычно сначала воздушный, затем водяной), где происходит их конденсация и дальнейшее охлаждение конденсата до температур 30-40оС. Часть холодного конденсата далее подаётся как орошение на верхнюю тарелку, остальное количество отводится как верхний продукт колонны.

Уравнение теплового баланса колонны в этом случае будет иметь вид:

 

,

 

где QF – тепло, поступающее в колонну с сырьём, кВт;

QB – тепло, подводимое в низ колонны, кВт;

QD – тепло, отводимое из колонны с дистиллятом, кВт;

QW – тепло, отводимое из колонны с остатком, кВт;

QХОЛ – тепло, отводимое в конденсаторе-холодильнике, кВт;

QПОТ – потери тепла в окружающую среду, кВт.

 

 

где F, Fж, Fп – массовый расход сырья, жидкой и паровой фаз сырья, кг/ч;

iFж – энтальпия жидкой фазы сырья, кДж/кг;

IFп – энтальпия паровой фазы сырья, кДж/кг;

е = 0,0441 – массовая доля отгона сырья (см. раздел 7);

 

,

 

где D – массовый расход дистиллята, кг/ч;

iхол – энтальпия холодного дистиллята при температуре его отвода после конденсатора-холодильника, кДж/кг;

 

,

 

где W – массовый расход остатка, кг/ч;

iW – энтальпия остатка при температуре при температуре его отвода из колонны 257,63ОС, кДж/кг;

 

,

где Lор - количество холодного орошения, подаваемого в колонну, кг/ч;

ID – энтальпия паров дистиллята при температуре верха колонны 112,04оС.

 

,

 

где Rопт = 5,30 - оптимальное флегмовое число;

iконд – энтальпия жидкого дистиллята при температуре его конденсации, кДж/кг;

Qконд – теплота конденсации паров дистиллята. Для светлых нефтепродуктов эту величину можно рассчитать по уравнению Крэга:

 

, кДж/кг.

 

где Тср.м. – средняя молекулярная температура кипения дистиллята, К;

В общем случае средняя молекулярная температура кипения смеси рассчитывается по формуле:

 

,

 

где Тi – среднеарифметическая температура кипения узкой фракции в смеси, К:

xi` - мольная доля узкой фракции в смеси.

В нашем случае средняя молекулярная температура кипения дистиллята:

 

Тср.м. = 314,5 . 0,48692 + 341,5 . 0,44644 + 356,5 . 0,05662 + 366 . 0,01002

= 329,45 К.

 

= 346,33 кДж/кг.

 

Примем температуру дистиллята после конденсатора-холодильника и, следовательно, температуру подачи орошения tхол = 35°C.

Энтальпии жидких нефтепродуктов при соответствующих температурах рассчитываются по уравнению Крэга:

 

, кДж/кг.

Энтальпии паров нефтепродуктов рассчитываются по уравнению Уэйра и Итона:

 

, кДж/кг.

 

 

Плотность находят по формуле:

Результаты расчета плотности приведены в таблице:

 

Таблица

 

Фракции р15 масс% F масс% D масс% W ρF ρD ρW
  0,6449 2,17 44,95   3,364863 69,70073  
  0,6778 2,29 47,36 0,000146 3,378578 69,87312 0,000215
  0,6953 0,37 6,48 0,058017 0,532144 9,319718 0,083442
  0,7061 1,97 1,2 2,009 2,789973 1,699476 2,845206
  0,7356 7,57   7,956 10,29092   10,81566
  0,7736 10,39   10,92 13,43071   14,11582
  0,8142 9,73   10,22 11,95038   12,5522
  0,867 16,7   17,55 19,26182   20,24221
  0,9281 48,81   51,29 52,59132   55,26344
̶ - - - 117,5907 150,593 115,9182
        ρ 0,850407 0,664041 0,862677

 

Например, энтальпия жидкой фазы сырья, поступающего в колонну при 220ОС:

 

кДж/кг.

 

Результаты расчёта энтальпий потоков:

 

iF = 492,97 кДж/кг   при tF = 220°C
iD = 259,17 кДж/кг   при tD = 112,04°C
iW = 590,81 кДж/кг   при tW = 257,63°C
iхол = 75,74 кДж/кг   при tхол = 35 °C
IF = 754,68 кДж/кг   при tF = 220°C
ID = 587,21 кДж/кг   при tD = 112,04°C
IW = 841,80 кДж/кг   при tW = 257,63°C
Iхол = 447,69 кДж/кг   при tхол = 35°C
     
     

 

Количество холодного орошения:

 

кг/ч

 

Рассчитываем тепловые потоки:

 

QF = 684931,50685 . 0,0441 . 754,68 + 684931,50685 . (1-0,0441) . 492,97 =

345555761 кДж/ч = 95987,71кВт

 

QD = 33066,60855 . 75,74 = 2504464,9 кДж/ч = 695,68 кВт

 

QW= 651864,89830 . 590,81 = 385128300,6 кДж/ч = 106980,08 кВт

 

QХОЛ= (33066,60855 + 112401,51) . (587,21 – 75,74) = 74402578,59 кДж/ч =20667,38 кВт

 

Примем потери тепла в колоне 5%:

 

Qпот = (695,68 + 106980,08 + 20667,38).5/95 = 6754,90 кВт

Тепло, необходимое подвести в низ колонны:

QB = 135098,04 – 95987,71= 39110,33 кВт

 

 

Таблица 11

Тепловой баланс колоны

Поток t, °С Энтальпия, кДж/кг Расход, кг/ч Количество тепла, кВт
 
ПРИХОД:
С сырьём:        
паровая фаза 220,0 754,68 684931,50685 6332,0753
жидкая фаза 220,0 492,67   89655,6360
В низ колонны       39110,33
Итого       135098,04
 
РАСХОД:
С дистиллятом 35,0 75,74 33066,60855 695,68
С остатком 257,63 582,25 651864,89830 106980,08
В конденсаторе       20667,38
Потери       6754,90
Итого       135098,04  

 

 

Ахметов С.А. Технология глубокой переработки нефти и газа: учебное пособие для вузов. Уфа: Гилем, 2002. 672 с.

Хорошко С.И., Хорошко А.Н. Сборник задач по химии и технологии нефти и газа. Учеб. пособие. — Мн.: Выш. шк., 1989.


 

 

М. А. Самборская, Ю.Б. Швалев Технологическое проектирование тарельчатых колонн фракционирования нефти: Методические указания к выполнению лабораторных работ по дисциплинам «Основы научных исследований и проектирование», «Технологическое проектирование и типовое оборудование нефтехимических процессов» для студентов направления 240100 «Химическая технология и биотехнология» и специальностей 240403 «Химическая технология природных энергоносителей и углеродных материалов» и 240802 «Процессы и аппараты химических производств и химическая кибернетика».

– Томск: Изд-во ТПУ, 2007. – 48 с.


 


Дата добавления: 2015-10-24; просмотров: 87 | Нарушение авторских прав


<== предыдущая страница | следующая страница ==>
ОПТИМАЛЬНОЕ ФЛЕГМОВОЕ ЧИСЛО.| Требования к оформлению конкурсных работ

mybiblioteka.su - 2015-2024 год. (0.011 сек.)