Студопедия
Случайная страница | ТОМ-1 | ТОМ-2 | ТОМ-3
АрхитектураБиологияГеографияДругоеИностранные языки
ИнформатикаИсторияКультураЛитератураМатематика
МедицинаМеханикаОбразованиеОхрана трудаПедагогика
ПолитикаПравоПрограммированиеПсихологияРелигия
СоциологияСпортСтроительствоФизикаФилософия
ФинансыХимияЭкологияЭкономикаЭлектроника

Расчетные нагрузки на 1 м наружной стены.

Читайте также:
  1. Балансировка нагрузки для обеспечения доступности
  2. Выключатели нагрузки.
  3. Выключатели нагрузки: назначение, типы, особенности конструкции, пр-п работы.
  4. Для постоянной нагрузки.
  5. ЗАДАНИЕ ГРАНИЧНЫХ УСЛОВИЙ ТЕПЛООБМЕНА НА НАРУЖНОЙ И ВНУТРЕННЕЙ ПОВЕРХНОСТИ ОХЛАЖДАЕМЫХ ЛОПАТОК
  6. Нагрузки, действующие на лопатки
  7. Определение внутренних усилий от постоянной нагрузки

 

Для расчета по II группе предельных состояний

постоянная NIIn = 289,8/3= 96,6 кН/м

Для расчета по I группе предельных состояний

постоянная NIn = 318,78/3= 106,26 кН/м

 

      Воронежский ГАСУ 09-1-287 Лист 17

 

Сечение 5-5: Собираем нагрузку на фундамент под крайнюю колонну. Грузовая площадь составляет А5 = 6 х 3 = 18 м2. Неодновременное загружение учитываем снижающим коэффициентом ψn5, определенным по формуле:   , где , где А1 = 36 м2 – для жилых зданий.   Здесь n – общее число перекрытий выше обреза фундамента. Нормативные и расчетные нагрузки на фундамент под колонну крайнего ряда  
Вид нагрузки Нормативная нагрузка Nn, кН Коэф. надежности по нагрузке γf Расчетная нагрузка N1, кН
Постоянная От покрытия: плоская кровля с внутренним водостоком из 3-х слоев изопласта с защитным слоем – 0.1х3х18 защитный слой 0.02х18х18 утеплитель 0.1х5х18 пароизоляция 0,04х18 сборная многопустотная плита толщиной 220 мм 2.3х18     5,4 6,48 0,72 41.4     1.1 1.3 1.2 1,2 1.1     5,94 8,42 10,8 0,86 45,54
Итого от покрытия 62,8   71,56
От собственного веса керамзитобетонной панели стены от отм. -1.150 до отм. +3.300 0.3х4.45х6х15     120,15     1.2     144,18
Итого от керамзитобетонных панелей стены 120,15   144,18
Пол из напольной керамической плитки 1.4х18   25.2   1.2   30.24
Всего от постоянной нагрузки 208,15   245,98
Временная      
От снега 1,8х18 23,14 1,4 32,4
Всего от временной нагрузки 23,14   32,4
Полная нагрузка 231,29   278,38

 

      Воронежский ГАСУ 09-1-287 Лист
18

 

Сечение 4-4: Собираем нагрузку на фундамент под среднюю колонну. Грузовая площадь составляет А6 = 6 х 6 = 36 м2. Неодновременное загружение учитываем снижающим коэффициентом ψn6, определенным по формуле:   , где , где А1 = 36 м2 – для жилых зданий. Здесь n – общее число перекрытий выше обреза фундамента.   Нормативные и расчетные нагрузки на фундамент под колонну среднего ряда  
Вид нагрузки Нормативная нагрузка Nn, кН Коэф. надежности по нагрузке γf Расчетная нагрузка N1, кН
Постоянная От покрытия: плоская кровля с внутренним водостоком из 3-х слоев изопласта с защитным слоем – 0.1х3х36 защитный слой 0.02х18х36 утеплитель 0.1х5х36 пароизоляция 0,04х36 сборная многопустотная плита толщиной 220 мм 2.3х36     10,8 12,96 1,44 82,8     1.1 1.3 1.2 1,2 1.1     11,88 16,85 21,6 1,73 91,08
Итого от покрытия     143,14
Пол из напольной керамической плитки 1.4х36   50,4   1.2   60,48
Всего от постоянной нагрузки 176,4   203,62
Временная      
От снега 1,8х36 46,29 1,4 64,8
Всего от временной нагрузки 46,29   64,8
Полная нагрузка 222,69   268,42

 

 

      Воронежский ГАСУ 09-1-287 Лист
19

 

Выбор рациональных вариантов фундаментов и основания. Фундаментом называется подземная или надземная часть здания или сооружения (преимущественно подземная), которая воспринимает нагрузки от сооружения и передает их на естественное или искусственное основание. В конструкции каждого фундамента есть две характерные плоскости: верхняя, на которую опирается надземная часть сооружения, и нижняя, которая является плоскостью контакта фундамента с грунтом основания. Верхняя плоскость носит название обреза фундамента, а нижняя – подошвы. Расстояние от поверхности планировки до подошвы фундамента называется глубиной заложения d, а расстояние от подошвы до обреза – высотой фундамента hf. Различают фундаменты мелкого заложения (возводимые в предварительно вырытом котловане), свайные и фундаменты глубокого заложения (погружаемые в грунт с одновременным извлечением грунта из-под них). По конструктивной форме фундаменты мелкого заложения подразделяются на отдельные (столбчатые), ленточные, сплошные (плитные) и массивные. Ленточные фундаменты чаще всего применяются для жилых зданий и общественных зданий. Основными элементами являются стеновые блоки и плиты. В прерывистых ленточных фундаментах фундаментные подушки укладываются не всплошную друг к другу, а на расстоянии, с заполнением песком или грунтом. Также для уменьшения расхода бетона применяют сборные ленточные фундаменты из пустотелых элементов. Свайные фундаменты могут применяться для любых конструкций сельскохозяйственных, жилых и общественных зданий. Сваей называется стержень, погруженный в грунт, служащий для передачи нагрузки от сооружения на грунтовое основание. Свайный фундамент может состоять из одной сваи или группы свай. Плита, объединяющая головы свай, называется ростверком. Этот вид фундаментов является одним из прогрессивных. По способу заглубления в грунт роазличают забивные, набивные, набивные виброштампованные, набивные в выштампованном ложе, буронабивные, буроинъекционные, буроопускные, сваи – столбы, винтовые, сваи – колонны. По условиям взаимодействия с грунтом сваи делятся на сваи – стойки и висячие сваи. По конструктивной форме сваи подразделяются на квадратные, прямоугольные, тавровые, двутавровые, квадратные с круглой плоскостью, полые круглого сечения, призматические, цилиндрические, пирамидальные, трапецеидальные, ромбовидные, цельные и составные, с заостренным или плоским нижним концом.    
      Воронежский ГАСУ 09-1-287 Лист
20

 

При малых нагрузках на фундамент использование коротких свай считается эффективным, поэтому их применяют как для фундаментов под несущие стены, где обеспечивается наибольший эффект, так и для фундаментов под рамы и колонны. Считается, что применение свайных фундаментов для жилых зданий более экономично по сравнению с ленточными и отдельно стоящими фундаментами, если глубина заложения последних превышает соответственно 1.5 м и 2.0 м. Отдельные (столбчатые) фундаменты устраиваются под колонны, рамы и стены зданий в комбинации с фундаментными балками. Столбчатые фундаменты под стены применяются, когда нагрузки от надземных конструкций малы и не позволяют полностью использовать несущую способность основания при применении ленточного фундамента. Отдельно стоящие фундаменты могут выполняться как из сборных элементов, так и монолитными. По виду применяемых материалов они бывают деревянные, кирпичные, шлакобетонные, бутовые, бутобетонные, бетонные и железобетонные. Деревянные, кирпичные, шлакобетонные фундаменты обычно применяются для временных сооружений с коротким сроком службы.    
      Воронежский ГАСУ 09-1-287 Лист
21

 

Расчёт и проектирование фундаментов мелкого заложения по II группе предельных состояний. Выбор глубины заложения фундамента.   Глубина заложения фундамента зависит от следующих факторов: 1. От инженерно-геологических условий строительной площадки (расчетное сопротивление грунта); 2. От гидрологических условий (наличие грунтовых вод); 3. От климатических условий (от глубины промерзания); 4. От конструктивных условий (наличие подвала); 5. От эксплуатационных условий; 6. От величины и характера действия нагрузки.   Расчетная глубина промерзания , - коэффициент учитывающий влияние теплового режима на сооружение (по табл. 3.3 /1/); для без подвальной части здания t помещ=+200С =0,6 с полами устраиваемые на лагах по грунту для подвальной части здания t помещ=+200С =0,4 -нормативная глубина промерзания; Для г. Казань = 1.76 м. Тогда имеем: м м Глубина заложения фундамента   = 7,6-1,06 = 6,54 > 2 м = 7,6-0,7 = 6,9 > 2 м, грунт не будет испытывать морозное пучение табл. 3.1/1/: м м    
      Воронежский ГАСУ 09-1-287 Лист
22

 

Определение размеров подошвы фундамента. Выбор ширины плиты графоаналитическим методом.   Центрально нагруженные фундаменты. Принцип расчёта соблюдение линейной деформируемости грунта (для без подвальной части здания) ,(1) где Р – среднее давление на подошве фундамента; N – осевая нагрузка на обрезе фундамент; G, Q – нагрузка от веса фундамента и грунта на его обрезах; А – площадь подошвы фундамента; R – расчётное сопротивление грунтов основания; Выражение (1) можно записать в виде: ,(2) где - средний удельный вес фундамента и грунта на его обрезах, принимаемый равным 20 кН/м3, d – глубина заложения фундамента. Если р = R тогда ; А= b·1; (3), где - коэффициенты условия работы; k =1, если прочностные характеристики грунта определены непосредственными испытаниями; M γ, M q, M c – коэффициенты, являющиеся функцией расчётного значения угла внутреннего трения принимается равной по табл. 3.5: M γ=1,34; M q =6,34; M c =8,55 для kZ =1 т.к. b <10м – ширина подошвы фундамента - глубина заложения фундамента без подвальных сооружений или приведенная глубина заложения наружных и внутренних фундаментов от пола подвала. - осредненное (по слоям) расчётное значение удельного веса грунтов залегающих ниже подошвы фундамента осредненное расчётное значение удельного веса грунтов залегающих выше подошвы фундамента - расчётное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента -глубина подвала    
      Воронежский ГАСУ 09-1-287 Лист
23

 

Для сечения 3-3:
b R P
0,80 574,56 582,21
1,00 582,13 469,59
1,20 589,70 401,48
1,40 597,27 349,84
1,60 604,84 311,11
1,80 612,41 280,98
2,00 619,98 256,89
2,20 627,55 237,17
2,40 635,12 220,74
2,60 642,69 206,83
2,80 650,26 194,92

 

       

По полученным данным строим графики р=f(b) и R=f(b). Точка пересечения этих графиков дает величину b=0,82 м.

Принимаем фундаментную плиту ФЛ10.24 высотой 300 мм G фп=1,5 т, и стеновые блоки шириной 0,5 м – ФБС24.5.6-Т G сб=1,05 т

Собственный вес фундамента составит:

кН

Среднее давление под подошвой фундамента:

кПа> R =473,77 кПа

      Воронежский ГАСУ 09-1-287 Лист
24

 

Принятая подошва фундамента b =1 м недостаточна. Следовательно примем подошву фундамента ФЛ12.24 высотой 300 мм G фп=1,8 т, и стеновые блоки шириной 0,5 м – ФБС24.5.6-Т G сб=1,05 т Собственный вес фундамента составит: кН Среднее давление под подошвой фундамента: кПа< R =401,48кПа; Принятая подошва фундамента b =1,2 м достаточна. Внецентренно нагруженные фундаменты.   Необходимо чтобы удовлетворялись условия: - максимальное и минимальное краевое давление под подошвой фундамента Для сечения 2-2:    
b R P
0,20 551,85 571,30
0,40 559,42 305,65
0,60 566,99 217,10
0,80 574,56 172,83
1,00 582,13 146,26
1,20 589,70 128,55
1,40 597,27 115,90
1,60 604,84 106,41
1,80 612,41 99,03
2,00 619,98 93,13
2,20 627,55 88,30

 

 

По полученным данным строим графики р=f(b) и R=f(b). Точка пересечения этих графиков дает величину b=0,21 м.

      Воронежский ГАСУ 09-1-287 Лист
25

 

Принимаем фундаментную плиту ФЛ6.12 высотой 300 мм G фп=0,52 т, и стеновые блоки шириной 0,5 м – ФБС12.5.6-Т G сб=0.79 т Собственный вес фундамента составит: кН Принимаем интенсивность равномерно распределённой нагрузки на поверхности грунта q =10кН/м2 Заменяем равномерно распределённую нагрузку на фиктивный слой грунта: м. Высота стены подвала с учетом фиктивного слоя: H=d + =2+0,53=2.53 м Активное давление грунта на стену подвала: =26,69кН/м Плечо активного давления: Вес грунта на уступе фундамента: Q = =1,43 кН Определим плечо силы е 1=0.05/2+0,5/2=0.275 м Момент относительно центра тяжести подошвы фундамента: 20,43 кН.м Момент сопротивления подошвы фундамента: W = м3
        Воронежский ГАСУ 09-1-287 Лист
26

 

Краевые давления:   кПа< R =566,99 кПа ; кПа кПа >0 Одно из трех условий не удовлетворяются. Следовательно, принятые размеры фундамента ФЛ 6.12 недостаточны. Принимаем фундаментную плиту ФЛ 8.12 высотой 300 мм G фп=0,69 т, и стеновые блоки шириной 0,5 м – ФБС12.5.6-Т G сб=0,79 т Собственный вес фундамента составит: кН Принимаем интенсивность равномерно распределённой нагрузки на поверхности грунта q =10кН/м2 Заменяем равномерно распределённую нагрузку на фиктивный слой грунта: м. Высота стены подвала с учетом фиктивного слоя: H=d + =2+0,53=2.53 м Активное давление грунта на стену подвала: =26,69кН/м Плечо активного давления: Вес грунта на уступе фундамента: Q = =7,13 кН Определим плечо силы е 1=0.25/2+0,5/2=0.375 м Момент относительно центра тяжести подошвы фундамента: 18,15 кН.м Момент сопротивления подошвы фундамента: W = м3 Краевые давления:   кПа< R =582,13 кПа ;
        Воронежский ГАСУ 09-1-287 Лист
27

 

Краевые давления:   кПа> R =566,99 кПа ; кПа кПа >0 Два из трех условий не удовлетворяются. Следовательно, принятые размеры фундамента ФЛ 6.12 недостаточны. Принимаем фундаментную плиту ФЛ 8.24 высотой 300 мм G фп=0,69 т, и стеновые блоки шириной 0,5 м – ФБС12.5.6-Т G сб=0,79 т Собственный вес фундамента составит: кН Принимаем интенсивность равномерно распределённой нагрузки на поверхности грунта q =10кН/м2 Заменяем равномерно распределённую нагрузку на фиктивный слой грунта: м. Высота стены подвала с учетом фиктивного слоя: H=d + =2+0,53=2.53 м Активное давление грунта на стену подвала: =26,69кН/м Плечо активного давления: Вес грунта на уступе фундамента: Q = =7,13 кН Определим плечо силы е 1=0.25/2+0,5/2=0.375 м Момент относительно центра тяжести подошвы фундамента: 18,15 кН.м Момент сопротивления подошвы фундамента: W = м3 Краевые давления:   кПа< R =574,56кПа ;  
        Воронежский ГАСУ 09-1-287 Лист
28
кПа кПа >0   Все три условия удовлетворяются. Следовательно, принятые размеры фундамента ФЛ 8.12 достаточны. Фундамент под колонну сечение 4-4.
b R P
1,40 224,52 225,73
1,60 232,09 201,76

По полученным данным строим графики р=f(b) и R=f(b). Точка пересечения этих графиков дает величину b=1,41 м.

 

Принимаем фундаментную плиту 1Ф17 высотой 1050 мм G фп=4,17 т.

Собственный вес: G=41,7 кН;

Вес грунта на обрезах: Q=2·(0,15·19·1.1·1)=6,27 кН/м;

R=222,25 кПа;

P=186,1 кПа<R=222,25 кПа.

Принятые размеры фундамента 1Ф17 достаточны.

        Воронежский ГАСУ 09-1-287 Лист
29

 

Проектирование оснований и фундаментов ПЭВМ ФУНДАМЕНТЫ ПОД НАРУЖНИЕ СТЕНЫ ПОДВАЛОВ ЗДАНИЯ Для подбора ширины фундаментной подушки служит программа LENTA 2. Сечение 1-1: ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:   Нагрузки: N=238.кН/м M= 0.кНм/м q1=10.кПа q2= 0.кПа   Размеры: d=2.00м h=.30м h1=.68м db=1.28м hcf=.10м hs=.30м b0=.50м   Ширина подвала: B=12.00м   Модуль упругости бетона стеновых блоков: Eb=16000000.кПа   Удельный вес пола в подвале: gammcf=25.0кН/м**3   Характеристики засыпки: gamm2'=18.0кН/м**3 fi2'=29.0град   Характеристики основания: gamm2=19.0кН/м**3 fi2=32.0град c2= 4.9кПа E=22600.кПа   Коэффициенты: gc1=1.1 gc2=1.2 k=1.0 kr=1.2     РЕЗУЛЬТАТЫ РЕШЕНИЯ:   -------------------------------------------- b,! p,! R,! pmax,! 1.2R,! pmin,! Rn, м! кПа! кПа! кПа! кПа! кПа! кН -------------------------------------------- .1 2673. 346. 3411. 415. 1935. 6.1 .2 1340. 350. 1502. 420. 1178. 6.1 .3 896. 354. 951. 424. 841. 6.0 .4 674. 358. 692. 429. 656. 5.8 .5 541. 362. 541. 434. 540. 5.7 .6 455. 366. 456. 439. 454. 5.5 .7 394. 370. 397. 444. 392. 5.2 .8 349. 374. 351. 449. 346. 5.0 .9 313. 378. 316. 453. 310. 4.7 1.0 285. 382. 288. 458. 282. 4.3 --------------------------------------------   [ b0=.500м bp=.747м bpmax=.626м bpmin=.0287м ]   Требуемая ширина фундамента равна:.747м   РАСЧЕТ ОКОНЧЕН   Принимаем фундаментную плиту ФЛ 8.24 высотой 300 мм G фп=0,69 т, и стеновые блоки шириной 0,5 м – ФБС12.5.6-Т G сб=0,79 т  
        Воронежский ГАСУ 09-1-287 Лист
30

 

Расчёт осадок ленточных фундаментов Расчёт осадки фундамента методом послойного сумми­рования. Метод послойного суммирования используется для расчёта осадок фундаментов шириной до 10м при отсутствии в пределах сжимаемой тол­щи грунтов с модулем деформации Е>100Мпа. Для определения глубины сжимаемой толщи Н с, вычисляют напряже­ния от собственного веса грунта и дополнительное от внешней нагруз­ки . Нижняя граница сжимаемой толщи основания принимается на глу­бине z = Н c от подошвы фундамента, где выполняется условие =0,2 Вертикальное напряжение от собственного веса грунта на границе слоя, расположенного на глубине z от подошвы фундамента, определяется по формуле: , где - удельный вес грунта, расположен­ного выше подошвы фундамента; -глубина заложения фундамента от природного рельефа; -удельный вес и толщина i- го слоя грунта. Дополнительное вертикальное напряжение от внешней нагрузки опре­деляют по формуле:   , где   Р- среднее давление по по­дошве фундамента от расчётных нагрузок по второй группе предельных со­стояний; -вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента, считая от природного рельефа; -коэффициент, учитывающий изменения с глубиной дополнительного давления. Принимается по таб. 4.2 /1/ в зависимости от относи­тельной глубины Определение осадки сборного ленточного фундамента. Сечение 3-3 Определяем осадку ленточного фундамента шириной 1,2 м. Глубина за­ложения 2 м от поверхности природного рельефа. Среднее давление по подошве фундамента Р =475,78 кПа. Основание сложено песком пылеватым средней плотности средней степени водонасыщения толщиной 2,4 м с =19 кH/м3 и Е =22,6 МПа, который подстилается суглинком полутвердым с =18,2 кH/м3 и Е =11,6 МПа. Вертикальноенапряжение от собственного веса грунта на уровне по­дошвы фундамента: кПа;  
        Воронежский ГАСУ 09-1-287 Лист
31

 

Дополнительное давление на основание под подошвой фундамента =475,78 – 38=437,78 кПа. Однородные слои грунта ниже подошвы фундамента расчленяются на слои толщиной: h i = 0,4 м Осадка вычисляется по формуле: S i = , где Расчёт осадки сведем в таблицу.  
м кПа 0,2 кПа кПа hi м E i МПа Наименова-ние слоя грунта
        7,6 437,78 0,24 22,6 Песок пылеватый средней плотности средней ст.водонас.   Суглинок полу-твердый   Песок средней крупности средней плотности насыщен-ный водой
0.4 0.24 0.96 42,56 8.51 420,27 0.24 22,6
0.8 0.48 0.8 47,12 9,42 350,22 0.24 22,6
1.2 0,72 0.605 51,68 10,34 264,86 0.24 22,6
1.6 0,96 0.449 56,4 11,25 196,56 0.24 22,6
               
  1,2 0.336 60,77 12,15 147,09 0.24 11,6
2,4 1,44 0.257 65,14 13,03 112,51 0.24 11,6
2,8 1,68 0.201 69,5 13,9 87,99 0.24 11,6
3,2 1,92 0.16 73,87 14,77 70,04 0.24 11,6
3,6 2,16 0.131 78,24 15,65 57,35 0.24 11,6
  2,4 0,108 82,61 16,52 47,28 0.24 11,6
4,4 2,64 0,091 86,98 17,4 39,84 0.06 11,6
4,5 2,7 0,088 88,07 17,61 38,52 0.18 11,6
               
4,8 2,88 0.077 91,67 18,33 33,71 0.24 37,4
5,2 3,12 0.067 96,47 19,29 29,33 0.24 37,4
5,6 3,36 0.058 101,27 20,25 25,39 0.24 37,4
  3,6 0.051 106,07 21,21 22,32 0.24 37,4
Нижняя граница сжимаемой толщи
6,4 3,84 0.045 110,87 22,17 19,7 - 37,4

Находим осадку S1 слоя песка:

Находим осадку S2 слоя суглинка:

 

        Воронежский ГАСУ 09-1-287 Лист
32

 

Находим осадку S3 слоя песка: Полная осадка фундамента равна 0.01977 м=1.977 см < 10cм    
        Воронежский ГАСУ 09-1-287 Лист
33

 

Сечение 2-2 Определяем осадку ленточного фундамента шириной 0,8 м. Глубина за­ложения 2 м от поверхности природного рельефа. Среднее давление по подошве фундамента Р =181,84 кПа. Основание сложено песком пылеватым средней плотности средней степени водонасыщения толщиной 2,4 м с =19 кH/м3 и Е =22,6 МПа, который подстилается суглинком полутвердым с =18,2 кH/м3 и Е =11,6 МПа. Вертикальноенапряжение от собственного веса грунта на уровне по­дошвы фундамента: кПа; Дополнительное давление на основание под подошвой фундамента =181,84 – 38=143,84 кПа. Однородные слои грунта ниже подошвы фундамента расчленяются на слои толщиной: h i = 0,4 м Расчёт осадки сведем в таблицу.  
м кПа 0,2 кПа кПа hi м E i МПа Наименова-ние слоя грунта  
        7,6 143,84 0,16 22,6 Песок пылеватый средней плотности средней ст.водонас.   Суглинок полу-твердый    
0.4 0.16 0.972 41,04 8.21 139,81 0,16 22,6  
0.8 0.32 0.848 44,08 8,82 121,98 0,16 22,6  
1.2 0,48 0.682 47,12 9,42 98,1 0,16 22,6  
1.6 0,64 0.532 50,16 10,03 76,52 0,16 22,6  
                 
  0,8 0.414 50,96 10,64 59,55 0,16 11,6  
2,4 0,96 0.325 53,87 10,77 46,75 0,16 11,6  
2,8 1,12 0.26 56,78 11,35 37,4 0,16 11,6  
3,2 1,28 0.21 59,7 11,93 30,21 0,16 11,6  
3,6 1,44 0.173 62,61 12,52 24,88 0,16 11,6  
  1,6 0,145 65,52 13,1 20,86 0,16 11,6  
4,4 1,76 0,122 68,43 13,69 17,54 0.04 11,6  
4,5 1,8 0,118 69,16 13,83 16,97 0,12 11,6 Песок средней крупности                
               
4,8 1,92 0.105 72,13 14,43 15,1 0,16 37,4  
5,2 2,08 0.091 75,07 15,01 13,09 0,16 37,4  

Находим осадку S1 слоя песка:

 

        Воронежский ГАСУ 09-1-287 Лист
34

 

Находим осадку S2 слоя суглинка: Находим осадку S3 слоя суглинка: Полная осадка фундамента равна 0.00737 м=0,737 см < 10cм
        Воронежский ГАСУ 09-1-287 Лист
35

 

Расчет осадки ленточных фундаментов ПЭВМ Для расчета осадки используем программу OSADKA1. Расчет осадки фундамента в сечении 1-1   Исходные данные: p=277.кпа, b=.80м, d= 2.00м dn= 2.00м, dw= 4.80м gammdn=19.0кн/м**3, n=4игэ, -------------------------------------- n гpунт h,м gamma,кн/м**3 Е,кпа -------------------------------------- 1 ps 1.60 19.0 22600. 2 sg 2.90 18.2 11600. 3 ps 2.10 20.0 37400. 4 sg 3.40 19.6 13790.   Таблица расчета осадки ------------------------------------------------------------- z, dzeta alfa sigmzp, % sigmzg, sigma, h, E, s, м кпа кпа кпа м кпа см ------------------------------------------------------------- .00.0 1.000 239.0 7.6 .20.4.977 233.6 8.4 236.3.20 22600..167 .40.8.881 210.6 9.1 222.1.20 22600..157 .60 1.2.755 180.5 9.9 195.5.20 22600..138 .80 1.6.642 153.4 10.6 167.0.20 22600..118 1.00 2.0.550 131.4 11.4 142.4.20 22600..101 1.20 2.4.477 114.1 12.2 122.7.20 22600..087 1.40 2.8.420 100.4 12.9 107.2.20 22600..076 1.60 3.2.374 89.4 13.7 94.9.20 22600..067 1.80 3.6.337 80.5 14.4 84.9.20 11600..117 2.00 4.0.306 73.1 15.1 76.8.20 11600..106 2.20 4.4.280 66.9 15.9 70.0.20 11600..097 2.40 4.8.258 61.6 16.6 64.3.20 11600..089 2.60 5.2.239 57.1 17.3 59.4.20 11600..082 2.80 5.6.223 53.2 18.0 55.2.20 11600..076 3.00 6.0.208 49.8 18.8 51.5.20 11600..071 3.20 6.4.196 46.8 19.5 48.3.20 11600..067 3.40 6.8.185 44.1 20.2 45.5.20 11600..063 3.60 7.2.175 41.7 21.0 42.9.20 11600..059 3.80 7.6.166 39.6 21.7 40.7.20 11600..056 4.00 8.0.158 37.6 22.4 38.6.20 11600..053 4.20 8.4.150 35.9 23.1 36.8.20 11600..051 4.40 8.8.143 34.3 23.9 35.1.20 11600..048 4.60 9.2.137 32.8 24.6 33.6.20 24500..022 4.80 9.6.132 31.5 25.4 32.1.20 37400..014 5.00 10.0.126 30.2 26.2 30.9.20 37400..013 5.20 10.4.122 29.1 27.0 29.7.20 37400..013 5.40 10.8.117 28.0 27.8 28.5.20 37400..012 5.60 11.2.113 27.0 28.6 27.5.20 37400..012 ------------------------------------------------------------- Осадка фундамента равна 2.0 см< 10cм
        Воронежский ГАСУ 09-1-287 Лист
36

 

Расчет осадки фундамента в сечении 4-4   Исходные данные: p=186.кпа, b= 1.70м, d= 1.10м dn= 1.10м, dw= 6.70м gammdn=19.0кн/м**3, n=4игэ, -------------------------------------- n гpунт h,м gamma,кн/м**3 Е,кпа -------------------------------------- 1 ps 2.50 19.0 22600. 2 ps 2.90 18.2 11600. 3 sg 2.10 20.0 34400. 4 sg 3.30 19.6 13790.   Таблица расчета осадки ------------------------------------------------------------- z, dzeta alfa sigmzp, % sigmzg, sigma, h, E, s, м кпа кпа кпа м кпа см ------------------------------------------------------------- .00.0 1.000 165.1 4.2 .34.4.977 161.3 5.5 163.2.34 22600..196 .68.8.881 145.5 6.8 153.4.34 22600..185 1.02 1.2.755 124.7 8.1 135.1.34 22600..163 1.36 1.6.642 106.0 9.3 115.3.34 22600..139 1.70 2.0.550 90.8 10.6 98.4.34 22600..118 2.04 2.4.477 78.8 11.9 84.8.34 22600..102 2.38 2.8.420 69.3 13.2 74.1.34 22600..089 2.72 3.2.374 61.8 14.5 65.6.34 15482..115 3.06 3.6.337 55.6 15.7 58.7.34 11600..138 3.40 4.0.306 50.5 17.0 53.0.34 11600..124 3.74 4.4.280 46.2 18.2 48.3.34 11600..113 4.08 4.8.258 42.6 19.4 44.4.34 11600..104 4.42 5.2.239 39.5 20.7 41.0.34 11600..096 4.76 5.6.223 36.8 21.9 38.1.34 11600..089 5.10 6.0.208 34.4 23.1 35.6.34 11600..083 5.44 6.4.196 32.3 24.4 33.4.34 14282..064 5.78 6.8.185 30.5 25.8 31.4.34 34400..025 6.12 7.2.175 28.8 27.1 29.7.34 34400..023 6.46 7.6.166 27.3 28.5 28.1.34 34400..022 ------------------------------------------------------------- Осадка фундамента равна 2.0 см< 10cм  
        Воронежский ГАСУ 09-1-287 Лист
37
Расчет осадки фундамента в сечении 5-5   Исходные данные: p=192.кпа, b= 1.70м, d= 1.10м dn= 1.10м, dw= 6.70м gammdn=19.0кн/м**3, n=4игэ, -------------------------------------- n гpунт h,м gamma,кн/м**3 Е,кпа -------------------------------------- 1 ps 2.50 19.0 22600. 2 sg 2.90 18.2 11600. 3 ps 2.10 20.0 37400. 4 sg 3.30 19.6 13790.   Таблица расчета осадки ------------------------------------------------------------- z, dzeta alfa sigmzp, % sigmzg, sigma, h, E, s, м кпа кпа кпа м кпа см ------------------------------------------------------------- .00.0 1.000 171.1 4.2 .34.4.977 167.2 5.5 169.2.34 22600..204 .68.8.881 150.7 6.8 159.0.34 22600..191 1.02 1.2.755 129.2 8.1 140.0.34 22600..168 1.36 1.6.642 109.8 9.3 119.5.34 22600..144 1.70 2.0.550 94.1 10.6 101.9.34 22600..123 2.04 2.4.477 81.7 11.9 87.9.34 22600..106 2.38 2.8.420 71.9 13.2 76.8.34 22600..092 2.72 3.2.374 64.0 14.5 67.9.34 15482..119 3.06 3.6.337 57.6 15.7 60.8.34 11600..143 3.40 4.0.306 52.3 17.0 55.0.34 11600..129 3.74 4.4.280 47.9 18.2 50.1.34 11600..117 4.08 4.8.258 44.1 19.4 46.0.34 11600..108 4.42 5.2.239 40.9 20.7 42.5.34 11600..100 4.76 5.6.223 38.1 21.9 39.5.34 11600..093 5.10 6.0.208 35.7 23.1 36.9.34 11600..086 5.44 6.4.196 33.5 24.4 34.6.34 14635..064 5.78 6.8.185 31.6 25.8 32.5.34 37400..024 6.12 7.2.175 29.9 27.1 30.7.34 37400..022 6.46 7.6.166 28.3 28.5 29.1.34 37400..021 ------------------------------------------------------------- Осадка фундамента равна 2.1 см< 10cм ; ≤(
        Воронежский ГАСУ 09-1-287 Лист
38
Расчёт и проектирование свайных фундаментов. Расчёт свайных фундаментов и их оснований производится по двум группам предельных состояний. По первой группе предельных состояний определяют несущую способность сваи по грунту, прочность материала свай и ростверков, устойчивость сваи и фундаментов при горизонтальных нагрузках или основаниях. Сваи по несущей способности грунтов основания рассчитывают по формулам: N - расчётная нагрузка, передаваемая на сваю; -расчётная несущая способность грунта основания сваи; - коэффициент надёжности, принимаемый равным 1,4; Р- расчётная нагрузка, допускаемая на сваю. Несущая способность висячих забивных, набивных и буровых свай по грунту, работающих на сжимающую нагрузку, определяется как сумма рас­чётных сопротивлений грунтов основания под нижним концом сваи и по их боковой поверхности: где - коэффициент условия работы сваи в грунте, принимаемый для всех видов свай = 1; R -расчётное сопротивление грунта под нижним концом сваи; А- площадь поперечного сечения сваи; U -периметр поперечного сечения сваи; h i - толщина i-го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхно­стью; ; - коэффициенты условий работы грунта под остриём и на боко­вой поверхности сваи, принимаемые равными единице.   Выбор типа и длины свай   Расчёт забивных свай для подвальной части здания.   Принимаем сваи забивные железобетонные цельные сплошного квад­ратного сечения с ненапрягаемой арматурой. По ГОСТ 19804.1-79 со стороной 300х300 мм. Глубина котлована 2 м.   Сечение 3-3   Принимаем сваю марки С 6-30. Сваи прорезают песок пылеватый средней плотности средней степени водонасыщения слоя 1.6 м, суглинок полутвердый с 0.36 толщиной слоя 2.9 м. Нижний конец сваи погружен в песок средней крупности средней плотности насыщенный водой на толщину 1 м. По таблице 7.1/1/ для глубины 7 м находим расчётное сопротивление грунта в плоскости острия сваи R =2430 кПа
      Воронежский ГАСУ 09-1-287 Лист
39

 

  Определяем срединную глубину расположения слоев грунта от днев­ной поверхности и соответствующие значения расчётных сопротивлений грунтов на боковой поверхности сваи по табл. 7.3 /1/ и по табл. 7.4 /1/ z 1=2+0.8=2.8 м; f1=24,2 кПа; =1; z 2=2+1,6+2,9/2=5,05 м; f2=33,5 кПа; =1; z 3=2+1,6+2,9+1/2=7 м; f3=60 кПа; =1; Определяем несущую способность сваи 453,74 кН Расчётная нагрузка, допускаемая на сваю: кН Исходя из этого условия устраиваем сваи в два ряда. Расчетная схема.    
      Воронежский ГАСУ 09-1-287 Лист
40

 

Определение шага свай в ленточном фундаменте.   Принимаем сваи железобетонные цельные сплошного квадратного сечения с ненапрягаемой арматурой сечением 300х300 L=6 м. Сечение 1-1: Шаг сваи L=349,03/237,99=1,5 м, 0,9 м <1,5 м<1,8 м. Сечение 2-2: Шаг сваи L=349,03/106,26=3,28 м, Принимаем шаг свай равным расстоянию 6d=6·0,3=1,8 м. Сечение 3-3: Шаг сваи L=349,03/429,58=0,81м; Устраиваем сваи в два ряда с шагом 1,6 м. Определение количества свай в свайном кусте. Сечение 4-4: n= = =0,92, Под внутренними колонами принимаем одну сваю в свайном кусте. Сечение 5-5: n= = =0,96, Под наружными колонами принимаем одну сваю в свайном кусте.
      Воронежский ГАСУ 09-1-287 Лист
41

 

  Определение возможной осадки свайного фундамента.   Условно считаем, что сваи вместе с окружающим грунтом образуют массив, который имеет вид призмы abcd с подошвой dc, ограниченной линиями, проведенными под углом к наружным вертикальным граням крайних свай. , -расчетные значения углов внутреннего трения грунтов при расчете по второй группе предельных состояний в пределах слоев h i. , где -среднее давление по подошве условного массивного фундамента; N – нагрузка от сооружения; G – вес условного массива abcd; A1 – площадь условного массива; - расчетное сопротивление грунта в плоскости условного массива. = + ; =( + ; =25 кН/ ; = ·( · ·1- ); Определяем осадку в самом нагруженном сечении. Сечение 3-3:   =26,05 =18,76 кH/м3 =18,76·(1,56·5,5·1-0,3·0,3)+0,3·0,3·25=295,31+2,25=161,52 кН; кПа ; =378,9-103,18 = 275,72 кПа S i = , где Расчёт осадки сведем в таблицу.  
      Воронежский ГАСУ 09-1-287 Лист
43

 

 
z кПа 0,2 кПа кПа hi м E i МПа. Наименование слоя грунта
      103,2 20,64 275,7 0.4 13,79 Суглинокполутвер-дый
0.4 0.51 0.916 110,7 22,14 252,5 0.4
0.8 1,03 0.688 118,2 23,64 189,7 0.4
1.2 1,54 0.472 125,7 25,14 130,1 0.4
1.6 2,05 0.326 133,2 26,64 89,88 0.4  
  2,56 0.234 140,7 28,14 64,51 0.4  
2.4 3,08 0.172 148,2 29,64 47,42 0.4  
2.8 3,59 0.131 155,7 31,14 36,11 0.4  
3.2 4,1 0.104 163,2 32,64 28,67 0.4  

Полная осадка фундамента равна 0.0223 м= 2.23 см < 10cм

Расчетная схема.

 

      Воронежский ГАСУ 09-1-287 Лист
44

 


Дата добавления: 2015-08-26; просмотров: 69 | Нарушение авторских прав


<== предыдущая страница | следующая страница ==>
Слои маски| Определение расчетного отказа свай

mybiblioteka.su - 2015-2024 год. (0.023 сек.)