Студопедия
Случайная страница | ТОМ-1 | ТОМ-2 | ТОМ-3
АрхитектураБиологияГеографияДругоеИностранные языки
ИнформатикаИсторияКультураЛитератураМатематика
МедицинаМеханикаОбразованиеОхрана трудаПедагогика
ПолитикаПравоПрограммированиеПсихологияРелигия
СоциологияСпортСтроительствоФизикаФилософия
ФинансыХимияЭкологияЭкономикаЭлектроника

Расчет стационарного газового потока.

Введение. | Определение конструктивных размеров трубопроводов и вы­бор элементов вакуумной системы | Последовательность включения и выключения системы. |


Читайте также:
  1. I. Выбор электродвигателя и кинематический расчет
  2. I. Расчет себестоимости издания
  3. II. Расчет зубчатых колес редуктора
  4. III. Предварительный расчет валов редуктора
  5. V. Расчет количества единиц лекарственной формы, которое надо принять больному за один прием.
  6. VI. Расчет разовой дозы лекарственного вещества в микстуре.
  7. А) методы расчета по заданному профилю пути;

Стационарный газовый поток, откачиваемый насосом, во вре­мя работы вакуумной установки имеет несколько составляющих: Q= Qп + Qд + Qн + Qт ,

где Qп - проницаемость материалов; Qд - диффузионное газовы­деление материала; Qн - натекание через оболочку вакуумной ка­меры; Qт - стационарное технологическое газовыделение.

Все составляющие газового потока либо вообще не зависят от времени работы вакуумной установки, либо изменение газово­го потока за время ее работы не превышает точности выполняе­мых расчетов. Рассмотрим подробнее каждую из указанных составляющих.

Количественная оценка процессов стационарной проницаемости газа через стенки вакуумной системы, изготовленные из различ­ных материалов или имеющие различную толщину, может быть сделана с учетом констант проницаемости Ко и Qp по формуле [Розанов; Стр. 197; 9.51]:

 

 

Qп =

 

 

где Koi и Qi — соответственно константа проницаемости и тепло­та активации для материала i-й стенки вакуумной системы; Fi и hi - соответственно площадь и половина толщины i-й стенки; p1и р2- давления с внутренней и наружной сторон стенок; п - число атомов в молекуле газа, проникающего через стенку; Т - абсолютная температура стенки; R= 8,31 кДж/(кмоль*К); N - число стенок вакуумной камеры, арматуры и трубопроводов, из­готовленных из различного материала или имеющих разную тол­щину.

Для нашего случая по табличным данным берём Qi= 199*103 кДж/кмоль, n= 2, p1=1·10-5 Па, p2=105 Па, hi = 2*10-3 м, T=300 К, Koi= 3,8*10-4, Fi =1,571 м2. Тогда получаем

Qп=2,34*10-16 м3*Па/с.

Газопроницаемость возрастает при уменьшении толщины сте­нок вакуумных камер. Особенно это заметно для деталей типа cсильфонов, мембран и т. д., где малая толщина детали определяется условиями ее работы. Конструктивными способами уменьше­ниягазопроницаемости кроме выбора материалов являются ис­пользование установок с «двойным» вакуумом и охлаждение де­талей во время работы непосредственно в вакуумной камере.

Диффузионное газовыделение имеет нестационарную природу, нодля большинства газов и материалов постоянная времени этих процессов настолько велика, что они могут рассматриваться как стационарные. Упрощенный метод определения диффузионного газовыделения основан на применении экспериментально опреде­ленных значений коэффициентов удельного диффузионного газо­выделения, зависящих от рода газа, материала и его предварительной обработки, а также рабочей температуры. Газо­вый диффузионный поток

Qд =

 

 

где Fj — площадь j-гo материала, присутствующего в вакуумной системе; N — число материалов, qi – удельное диффузионное газовыделение i-го материала. Для нашего случая Fj =1,571 м2 , по таблице выбираем qi для обработанной нержавеющей стали равное 10-8 м3*Па/(м2*с). Тогда получаем Qд =1.571* 10-8 м3*Па/с.

Расчитаем натекание через оболочку вакуумной камеры происходит в ос­новном по разборным и неразборным соединениям, которые прин­ципиально не могут обеспечить абсолютную герметичность. Нате­кание может происходить и по дефектам в структуре сплошного материала. Поэтому возможное натекание в вакуумную установ­ку можно оценить по формуле Qн = Кв* N* Qти / т,

где Qти - минимальный поток, регистрируемый течеискателем; Кв - вероятность существования течи, меньшей чувст­вительности течеискателя; N - число соединений; т - число од­новременно проверяемых соединений. Для нашего случая берём Кв= 0,2, m=N, Qти =10-9 м3*Па/с. Тогда Qн =2*10-10 м3*Па/с.

Резервом уменьшения Qн при расчете по формуле явля­ется уменьшение числа испытаний на герметичность. Предельным случаем является одно испытание, когда m=N, и проверяется негерметичность всей установки. При работе с гелиевым течеис­кателем такая проверка производится размещением всей установ­ки в атмосфере гелия с помощью полиэтиленовых колпаков или других вспомогательных средств, зависящих от размеров уста­новки.

Технологическое газовыделение зависит от типа обрабатывае­мого объекта и способа осуществления технологического процес­са. В проектировочных расчетах его значение принимается по­стоянным в течение всего времени стационарного режима. По аналогии со сходными по значению вакуумными установками выбираем Qт =4,4*10-7 м3*Па/с.

Q=∑Qi

Тогда получаем Q=1,023*10-7 м3*Па/с.

Выберем для нашего расчёта вакуумную систему установки, обеспечивающую возможность получения сверхвысокого вакуума (см. схему установки на рис.1).

 


Дата добавления: 2015-08-20; просмотров: 93 | Нарушение авторских прав


<== предыдущая страница | следующая страница ==>
Схема вакуумной установки| Выбор высоковакуумного насоса.

mybiblioteka.su - 2015-2024 год. (0.006 сек.)