Студопедия
Случайная страница | ТОМ-1 | ТОМ-2 | ТОМ-3
АрхитектураБиологияГеографияДругоеИностранные языки
ИнформатикаИсторияКультураЛитератураМатематика
МедицинаМеханикаОбразованиеОхрана трудаПедагогика
ПолитикаПравоПрограммированиеПсихологияРелигия
СоциологияСпортСтроительствоФизикаФилософия
ФинансыХимияЭкологияЭкономикаЭлектроника

Курсовая работа. по дисциплине «Каменные и армокаменные конструкции»

Читайте также:
  1. I. Работа с текстом художественного произведения
  2. I. Что надо знать, чтобы работать в php?
  3. IV. Работа в микрогруппах.
  4. IV. Работа над темой.
  5. MAX-OT работает для каждого.
  6. V. Самостоятельная аудиторная работа.
  7. XI. Работа в зале

по дисциплине «Каменные и армокаменные конструкции»

 

на тему: «Поверочные расчеты кирпичных конструкций

здания по исходным данным»

 

Выполнил студент

гр. 4019/2

Гончаров А.А.

Проверил Страхов Д.А.

 

Санкт-Петербург

2013 г.
СОДЕРЖАНИЕ

1.Исходные данные  
2.Сбор нагрузок  
3.Проверочные расчёты  
4.Приложения 1-

 

 

ВВЕДЕНИЕ

Каменные стены и столбы зданий центрально и внецентренно сжатые при расчете на горизонтальные нагрузки следует принимать опертыми в горизонтальном направлении, опертыми на междуэтажные перекрытия, покрытия и поперечные стены.

Эти опоры делятся на жесткие (несмещаемые) и упругие.

Стены и столбы, имеющих в плоскостях перекрытий опоры рассматриваем как распложенные в вертикальной плоскости неразрезные балки на жестких опорах под действие горизонтальных ветровых нагрузок и вертикальных нагрузок от прекрытий.

СНиП допускает рассматривать стены и столбы разделенными по высоте на однопролетные балки с расположением шарниров в плоскостях опирания перекрытий, при этом нагрузки от верхних этажей следует прикладывать в центре тяжести стены или столбы выше нижележащего.

Нагрузки в пределах расчета этажа принимаем распложенными с фактическим эксцентриситетом.

При отсутствии специальных опор, фиксирующих положение плиты, точки приложения давления допускается принимать на расстоянии 1/3 от внутренней поверхности стены, но не менее 7см.


1. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

 

количество этажей, n  
высота этажа, Hэт 4,8 м
толщина стены hст 0,64 м
расстояние между простенком в осях, В 5,9 м
ширина простенка, b 2,3 м
Норм.снеговая нагрузка, S 240 кгс/м2
норм. полезная нагрузка на перекрытия, Pn 1200 кгс/м2
марка кирпича М 250
марка раствора М 50

 


2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАВНОМЕРНОРАСПРЕДЕЛЕННОЙ НАГРУЗКИ

Кровельное покрытие

  Элемент кровли , ,
  3-х слойный рубиройдный ковер   1,3 19,5
  Цементный выравнивающий слой ρ=2000 кг/м3, δ=18мм   1,3 46,8
  Утеплитель ρ=500 кг/м3, δ=80мм   1,2  
  Пароизоляция   1,3 6,5
  ЖБ плита ρ=2500 кг/м3, δ=70мм   1,1 192,5
  ЖБ прогоны 49,6 1,1 54,6
       
  Снеговая нагрузка   1,4  
  Полная нагрузка 640,6   815,9

 

Межэтажное перекрытие

  Элемент перекрытия , ,
  Плиточный пол   1,2 43,2
  Цементная выравнивающая стяжка ρ=2000, δ=15мм   1,3  
  Звукоизоляция   1,3  
  ЖБ плита ρ=2500 кг/м3, δ=70мм   1,1 192,5
  Прогон 49,6 1,1 54,6
  Полезная нагрузка   1,3  
     

3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ УСИЛИЙ В РАСЧЕТНОМ СЕЧЕНИИ

Все нагрузки, действующие на перекрытия и покрытие приведем к действующим равномерно, в том числе и нагрузку от прогона

 

Nфакт < |Nпр|

1) Расстояние между простенками на этаже B=5,9 м, b=2,3 м;

2) Количество этажей n=5;

3) Высота этажа Hэт=4,8 м;

4) Толщина плиты перекрытия bпп=0,3 м;

5) Толщина балки перекрытия bбп=0,5 м;

6) Расстояние от балки до окна bбо=0,4 м;

7) Расстояние от пола до окна bпо=0,9 м;

8) Ширина окна bок=В-b=5,9-2,3=3,6 м;

9) Высота окна hок=3,0 м;

10) Площадь окон Aок = (n-1) ∙ hок ∙ bок = (5-1) ∙ 3,0 ∙ 3,6 = 43,2м2;

11) Высота стены над потолком 6 этажа h6 = 1м;

12) Расстояние от фундамента до пола 1 этажа hфп = 1,5 + bпп + 0,5 =1,5 + 0,3 + 0,5=2,3 м;

13) Площадь стены с окнами Aбр = ((n-1) ∙ Hэт + 1 + hфп) ∙ B =((5-1) ∙ 4,8 + 1 + 2,3) ∙ 5,9= 132,75 м2;

14) Толщина стены hст = 0,64 м;

15) Коэффициент надежности по нагрузки для кирпичной кладки γf = 1,1;

16) Плотность кирпичной кладки ρк = 1800 кг/м3;

17) Площадь стены без окон Aст = ((n-1) ∙ Hэт + 1 +1,2) ∙ В – Aок = ((5-1) ∙4,8+1+1,2) ∙ 5,9 – 43,2 = 83,06 м2;

18) Вес стены Nст = Аст ∙ hст ∙ γf ∙ ρк = 83,06 ∙ 0,64 ∙ 1,1 ∙ 1800 = 105253,63 кгс;

19) Распределенная нагрузка от покрытия gпокр = 815,9 кгс/м2;

20) Распределенная нагрузка от перекрытия gперекр = 1551,3 кгс/м2;

21) Nпокр = gпокр ∙ В ∙ В/2 = 815,9∙ 5,9 ∙ 5,9/2 = 14200,7 кгс;

22) Nперек = gперек ∙ В ∙(n-2)∙ В/2 = 1551,3 ∙ 5,9 ∙ (5-2) ∙ 5,9/2 = 81001,13 кгс;

23) Суммарная нагрузка N’ = Nст + Nпокр + Nперекр = 105253,63 + 14200,7 + 81001,13 = 200455,46 кгс;

24) N”= gперек ∙ B ∙ B/2 = 1551,3 ∙ 5,9 ∙ 5,9/2 = 27000,4кгс;

25) Суммарная продольная сила N =N’ + N” = 200455,46 + 27000,4 = 227455,86 кгс;

26) Глубина заделки плиты в стену a = 0,25 м;

27) Эксцентриситет силы N”: e1 = hст/2 – а/3 = 0,64/2 – 0,25/3 = 0,237;

28) Изгибающий момент действующий в сечении под опиранием плиты перекрытия

M1= N∙e1 = 227455,86 ∙ 0,237 = 53907 кгс*м;

29) Расстояние от пола до потолка hпп = Hэт - 0,5 – 0,3 = 4,8-0,5-0,3=4,0 м;

30) Момент силы N”: M2 = (M1 ∙ (hпп ­­– 0,4))/hпп = (53907 ∙ (4,0-0,4))/4,0=48516 кгс*м;

31) Эксцентриситет силы N”: е0 = M2/N=48516 / 227455,86 = 0.21.


4. РАСЧЕТ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ СТЕНЫ

 

Расчет несущей способности стены:

,

где - площадь сжатой части сечения при прямоугольной эпюре напряжений, определяемая из условия, что ее центр тяжести совпадает с точкой приложения продольной силы N’. Положение границы площади Ас определяется из условия равенства нулю статического момента этой площади относительно ее центра тяжести, для прямоугольного сечения:

Ас = hс ∙b = (hст-2ео) ∙b,

 

,

R – расчетное сопротивление кладки сжатию;

е0 – эксцентриситет расчетной силы N относительно центра тяжести сечения;

φ – коэффициент продольного изгиба для всего сечения, определяемый по расчетной высоте элемента l0, принимаемый по таблицам;

φс – коэффициент продольного изгиба для сжатой части сечения, определяемый по фактической высоте элемента Н по таблице при гибкости ,

ω – коэффициент, учитывающий фактическую неравномерность сжимающих напряжений по высоте сечения; для прямоугольного сечения

;

то

Принимаем

Тогда:

;

;

;

;

;

Расчетное сопротивление сжатию кирпичной кладки при марке кирпича М 250 и марки раствора М 50 R=250000 кг/м2

Несущая способность каменной кладки по оси А при внецентренном сжатии:

Условие не выполняется. Несущая способность простенка не обеспечена. Необходимо предусмотреть устройство сетчатой арматуры.

 

 

  1. РАСЧЕТ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ ПРОСТЕНКА С СЕТЧАТОЙ АРМАТУРОЙ

Выполним поперечное сетчатое армирование из стальных сеток, заложенных в горизонтальные швы кладки. Для повышения несущей способности кладки при работе на сжатие.

 

Характеристика арматурной сетки:

1) Арматурная проволока Вр-1 Ø5мм = Ø0,5 см;

2) Размер ячейки С12=40 мм = 4см;

3) Армирование ведем через три ряда кладки по высоте S = 3 (60+12) =216 мм = 21,6 см

4) Процент армирования:

5) Расчетное сопротивление стали сжатию = 2220 кгс/см2

6) Минимальный процент армирования

7) Максимальный процент армирования

 

8) Нормативное сопротивление кладки

9) Упругая характеристика кладки

10) Определение φ =0,98, =0,92:

 

Расчет внецентренно сжатых элементов с сетчатым армированием при малых эксцентриситетах, не выходящих за пределы ядра сечения (для прямоугольного сечения е0 £ 0,17 h), следует производить по формуле

N £ mgj1RskbAcw

где Rskb £ 2 R - расчетное сопротивление армированной кладки при внецентренном сжатии, определяемое при марке раствора 50 и выше по формуле

2227455кгс £ 1 0,95 5013000 0,51 1,33=3230302,1 кгс

Условие выполняется.

 

 

ПРИЛОЖЕНИЯ


Дата добавления: 2015-08-10; просмотров: 62 | Нарушение авторских прав


<== предыдущая страница | следующая страница ==>
Приложения| Виды, правила разрезки и перевязки кладки

mybiblioteka.su - 2015-2024 год. (0.017 сек.)