Расчет на продавливание (местный срез)

На сборную железобетонную плитную часть фундамента шириной b = 0,6 м опирается сборная бетонная наружная стена из фундаментных блоков ФБС24.6.6. Полная расчетная поперечная сила от стены без учета веса плиты и грунта на ее обрезах V_Sd = 187,54 кН.

Расчет производим на 1 м ленты фундамента по расчетной схеме рисунка 3 согласно 6.1.3 – 6.1.5 [4].

Определяем расстояние от низа плиты до центров тяжести арматуры для каждого направления: а_х = 50 мм и а_у = 55 мм.

Определяем рабочую высоту фундаментной плиты в каждом направлении:

d_x = 0,30 – 0,050 = 0,25 м, d_у = 0,30 – 0,055 = 0,245 м.

Определяем среднюю рабочую высоту сечения:

d = 0,5(d_x + d_у) = 0,5 · (0,25 + 0,0,245) = 0,2475 м.

Определяем коэффициенты армирования в обоих направлениях для арматуры Æ10S400 (А_s = 0,785 см²).

что меньше 0,02 (минимальное значение коэффици-ента армиро­вания, регламентированное СНБ 5.03.01).

Тогда расчетный коэффициент армирования

Определяем значение критического периметра исходя из длины закругленных секторов l = 0,01745 rn ° (где n ° = 90°, r = 1,5 d, м).

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

КП 2-70.02.01-2012-КЖ  

Определяем погонную поперечную силу, вызванную местной сосредоточенной нагрузкой, по формуле (6.5), принимая коэффициент так как эксцентриситет приложения нагрузки отсутствует.

где V_Sd — местная поперечная сила с вычетом силы отпора грунта в пределах расчетной критической площади abcd (см. рисунок 3):

V_Sd = 187,54 – 33,5 = 154,04 кН.

Для бетона класса С¹⁶/₂₀ расчетное сопротивление бетона растяжению (с учетом коэффициента надежности по материалу g _с = 1,5) f_ctd = 1,3/1,5 = 0,87 МПа.

Определяем коэффициент, учитывающий влияние масштабного фактора,

Определяем погонное усилие, которое может воспринять сечение при продавливании:

где

Определяем минимальное погонное усилие, которое может воспринять сечение при продавливании:

где

Окончательно погонное усилие, которое может воспринять сечение при продавливании, составляет V_Rd = 112,8 кН/м > 99,93 кН/м > V_Sd = 25,67 кН/м.

Поскольку значение поперечной погонной силы, вызванной местной сосредоточенной нагрузкой, меньше погонного усилия, которое может воспринять сечение при продавливании, прочность на продавливание по критическому периметру обеспечена и поперечная арматура не требуется.

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

КП 2-70.02.01-2012-КЖ  

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

КП 2-70.02.01-2012-КЖ  

Литература

1. Берлинов М.В., Ягупов Б.А. Строительные конструкции. – М.: Агропромиздат, 1990.

2. Павлова А.И. Сборник задач по строительным конструкциям. – М.: ИНФРА – М, 2005.

3. Сетков В.И., Сербин Е.П. Строительные конструкции. – М.: ИНФРА-М, 2005.

4. Мандриков А.П. Примеры расчета железобетонных конструкций. – М.: Стройиздат, 1989.

5. Веселов В.А. Проектирование оснований и фундаментов. – М.: Стройиздат, 1990.

6. Методическая инструкция. Курсовое проектирование. – Гомель.: УО ГГДСК, 2005.

ГОСТ 21.501-93. Правила выполнения архитектурно-строительных рабочих чертежей.

ГОСТ 21.101-93. Основные требования к рабочей документации.

СНБ 5.01.01-99. Основания зданий и сооружений.

СНБ 5.03.01-02. Бетонные и железобетонные конструкции.

СНБ 2.04.01-97. Строительная теплотехника.

СНиП 2.01.-7-85. Нагрузки и воздействия.

Дата добавления: 2015-07-16