Студопедия
Случайная страница | ТОМ-1 | ТОМ-2 | ТОМ-3
АвтомобилиАстрономияБиологияГеографияДом и садДругие языкиДругоеИнформатика
ИсторияКультураЛитератураЛогикаМатематикаМедицинаМеталлургияМеханика
ОбразованиеОхрана трудаПедагогикаПолитикаПравоПсихологияРелигияРиторика
СоциологияСпортСтроительствоТехнологияТуризмФизикаФилософияФинансы
ХимияЧерчениеЭкологияЭкономикаЭлектроника

Номинальное изменение напряжения синхронного генератора

Читайте также:
  1. F62.0 Хроническое изменение личности после переживания катастрофы.
  2. F62.1 Хроническое изменение личности после психической болезни.
  3. VII.4. Повторители напряжения.
  4. А) напряжения мышц передней брюшной стенки
  5. АВАРИЙНОЕ ВОЗБУЖДЕНИЕ ТЯГОВОГО ГЕНЕРАТОРА
  6. В вашей жизни ничего не изменится до тех пор, пока не произойдет изменение в вашем разуме
  7. В связи с изменением обстановки

At/H — это изменение напряжения на зажимах генератора (при его работе отдельно от других генераторов) при изменении нагрузки от номинального значения до нуля и при неизменном токе возбуждения.

Синхронные генераторы обычно рассчитываются для работы с номинальной нагрузкой при отстающем токе и cos ф = 0,8. Соглас-

Рис. 33-10. Внешние характеристики синхронных генераторов

Рис. 33-11. Регулировочные характеристики синхронных генераторов

но кривой 1 на рис. 33-10, при этом А[/н>0. Величина А[/а действующими ГОСТ не регламентируется. Обычно

Величина А(/н у турбогенераторов больше, чем у тидрогенера-раторов, так как у первых xd больше.

Регулировочная характеристика определяет зависимость if = =/ (/) при U = const, cos ф = const и / = const и показывает, как нужно регулировать ток возбуждения синхронного генератора, чтобы при изменении нагрузки его напряжение оставалось неизменным. По схеме рис. 33-5, б эта характеристика снимается следующим образом: изменяется ступенями активная мощность Р и при каждом значении Р величина if регулируется, так, что достигается cos ф = const. Ввиду изменения внутреннего падения напряжения в РТ одновременно с регулировкой if приходится также несколько регулировать напряжение РТ, чтобы поддержать U = — const. Вид регулировочных характеристик показан на рис. 33-11,

причем предполагается, что для всех изображенных там характеристик величина U одинакова.

Вид регулировочных характеристик также объясняется характером действия реакции якоря. При отстающем токе (кривая } на рис. 33-11) продольная реакция якоря является размагничивающей и для компенсации ее влияния на величины Фв и U с увеличением / необходимо значительно увеличивать ток возбуждения if. При чисто активной нагрузке (кривая 2) размагничивающая продольная реакция якоря слабее и требуется меньшее увеличение if. При опережающем токе (кривая 3) продольная реакция якоря стремится уве-

личивать Фб и U, вследствие чего для сохранения U = const необходимо с увеличением / уменьшать if. Обычно cos фн = 0,8 (инд.), и поэтому при переходе от холостого хода (U = UH; I — 0) к номинальной нагрузке (U — £/н; / = /н) необходимо значительно (до 1,7—2,2 раза) увеличить ток возбуждения. Это увеличение тем больше, чем больше xd.

Нагрузочная характеристика определяет зависимость U = = f (if) при / = const, cos ф = const и / = const и показывает,, как изменяется напряжение генератора U с изменением тока возбуждения if при условии постоянства тока нагрузки / и cos ф. Из числа разнообразных нагрузочных характеристик наибольший практический интерес представляет так называемая индукционная нагрузочная характеристика (рис. 33-12, кривая 2), которая соответствует чисто индуктивной нагрузке генератора, когда cos ф = 0 (инд.). Обычно она снимается для

I — /н. По схеме рис. 33-5, б индукционную нагрузочную характеристику можно снимать так: с помощью РТ ступенями изменяют U на зажимах генератора и одновременно регулируют if так, что достигается / = const. Вместе с тем при необходимости несколько регулируют величину момента приводного двигателя так, Чтобы cos ф = 0.

Векторная диаграмма синхронного генератора при cos ф = 0 (инд.) изображена на рис. 33-13, причем принято, что га = 0. Из этой диаграммы видно, что в режиме индукционной характеристики существует чисто продольная размагничивающая реакция якоря (lq — I cos i|) = 0; Id = I sin гр = /). Поэтому индукционная характеристика (кривая 2 на рис. 33-12) идет ниже характеристики холостого хода (кривая /). Точка А на рис. 33-12 соответствует симметричному установившемуся короткому замыканию генератора при / = /„, когда U = 0 и также ij? = 90°. Так как -ф — §0°, то в режиме индукционной характеристики н. с. возбуждения и якоря складываются алгебраически, а!/ни xaat — арифметически (рис. 33-13).

Реактивный треугольник, или треугольник Потье. Реактивным треугольником синхронной машины называется Д СВА (рис. 33-12), вертикальный катет СВ которого равен Падению напряжения в со* противлении рассеяния якоря хаа1п, а горизонтальный катет СА равен н. с, реакции якоря в масштабе тока возбуждения k,dIu. Если известны: 1) ток возбуждения г = ОА при коротком замыка-* нии и / — /н, 2) сопротивление хаа и 3) начальная прямолинейная часть х. х. х., то реактивный треугольник СВА нетрудно построить! как это следует из рис. 33-12. Составляющая ОС тока воз* буждения при коротком замыкании ОА индуктирует д. д. с. Ева = хаа1н, а другая составляющая этого тока СА компенсирует размагничивающее действие реакции якоря, и поэтому СА = кш1ш.

Н. с. реакции якоря и xaals в режиме индукционной характериЧ стики постоянны, так как хв0 при / = const практически не зависть от величины результирующего потока в зазоре. Поэтому индукцией-' ную характеристику 2 (рис. 33-12) можно построить с помощь^ х. х. х. / и реактивного треугольника СВА, передвигая последний параллельно самому себе так, тчтобы его вершина В скользила по х. х. х. Тогда вершина А опишет характеристику 2. Одно из поло* жений этого треугольника {/\С'В'А' при U = 1/И) показано на рис. 33-12, и справедливость указанного построения можно пояснить следующим образом.

Согласно кривой 2 на рис. 33-12, для получения (/„ = КА' при / = /в и cos ф = 0 (йнд.) необходим ток возбуждения О/С. Составляющая t)K = С А' = С А этого тока компенсирует чисто, продольную размагничивающую реакцию якоря в этом режиме^

а составляющая OD = OKDK должна индуктировать результирующую э. д. с. величиной

Из х. х. х. 1 (рис. 33-12) следует, что ток OD действительно индуктирует такую э. д. с.

Если хаа и kid неизвестны, то из изложенного следует, что с ло-мощью характеристик 1 к 2 (рис. 33-12)^ можно определить хаа и величину л. с. реакции якоря. Действительно, при построении индукционной характеристики указанным выше образом вместо /\СВА можно было бы перемещать параллельно самому себе также /\ОВ'А'. Последний в рассматриваемом случае неизвестен, но известны его сторона О А = О'А' и £. АОВ = /. А'ОГВ'. Отложив поэтому из некоторой точки А' характеристики 2 рис. 33-12 отрезок А'О' —QA и проведя линию О'В' параллельно ОВ, найдем точку пересечения В' с кривой /. Опустив из точки В' вертикаль В'С, получим

а отрезок С А' определяет величину н. с. реакции якоря в масш* табе if.

Индуктивное сопротивление Потье. Опыт показывает, что опытная индукционная нагрузочная характеристика в действительности не вполне совпадает с характеристикой, построенной указанным выше о&разом с помощью х. х. х. и реактивного треугольника, а отклоняется от нее вправо тем больше, чем больше U (штриховая кривая на рис. 33-12). Причина этого заключается в том, что хотя для точки В' х. х. х. и точки А' индукционной характеристики величины э. д. с. Яа и потока Фа одинаковы, соответствующие токи возбуждения 0D и ОК неодинаковы. Так как OK > QD, то в режиме индукционной характеристики-поток рассеяния обмотки возбуждения больше, что вызывает увеличение насыщения полюсов и ярма индуктора. Поэтому при одинаковых £б в режиме индукционной характеристики в действительности необходимо увеличение if на некоторую величину А'А".

Вследствие изложенного при указанном выше методе определения Ход. вместо, отрезка А'С = С А в действительности откладывается отрезок А -С" — QA и находится отрезок С"В" > С В'. Поэтому вместо хаа [см. равенство (33-14)] получим сопротивление

которое называется индуктивным сопротивлением Потье или расчетным индуктивным сопротивлением рассеяния обмотки якоря.

У неявнополюсных машин хр «(1,05 -н 1,10) хаа, а у явно-полюсных хр«(1,1 -г- 1,3) лгста, причем величина *р зависит также от расположения точки А" на индукционной характеристике. Сопротивление хр используется при некоторых расчетах и построениях.

Потери и к. п. д. синхронных машин рассчитываются в главных чертах так же, как и у машин постоянного тока и асинхронных, причем в потери возбуждения включаются также потери в регулировочных реостатах и потери в возбудителе или в возбудительном агрегате. Значения к. п. д. для ряда гидро- и турбогенераторов приведены в табл. 19-2 и 19-3.


Дата добавления: 2015-07-18; просмотров: 179 | Нарушение авторских прав


Читайте в этой же книге: Регулирование скорости вращения посредством введения добавочной э. д. с. во вторичную цепь двигателя. | Асинхронные машины с неподвижным ротором | Асинхронный генератор с самовозбуждением | Работа трехфазных асинхронных двигателей при неноминальных условиях | Основы теории однофазных асинхронных двигателей | Асинхронные исполнительные двигатели и тахогенераторы | Глава тридцать вторая МАГНИТНЫЕ ПОЛЯ И ОСНОВНЫЕ ПАРАМЕТРЫ СИНХРОННЫХ МАШИН | Магнитное поле и параметры обмотки якоря | Приведение электромагнитных величин обмоток синхронной машины | Электромагнитные величины обмоток якоря и возбужденияв относительных единицах |
<== предыдущая страница | следующая страница ==>
Основные виды векторных диаграмм напряжений синхронных генераторов| Построение векторных диаграмм напряжений с учетом насвщения

mybiblioteka.su - 2015-2024 год. (0.008 сек.)