1. РОЗРАХУНОК ОСНОВНИХ ЕЛЕКТРИЧНИХ ВЕЛИЧИН
Потужність на одну фазу
ВА;
Фазні струми ВН (2) І НН (1)
А;
А;
Перевірка
НН: S1 = U1ф · Iф1 = 70 ∙ 427,667 = 30000,000 Вт;
ВН: S2 = U2ф ∙ Iф2 = 220 ∙ 136,382 = 30000,003 Вт;
Активна складова напруги КЗ:
Реактивна складова напруги КЗ:
Вибір випробувальних напруг виходячи з номінальної лінійної напруги табл.4.2. [ 2 ]
Uвип.вн = 3000 B;
Uвип.нн = 3000 B;
2. РОЗРАХУНОК ОСНОВНИХ РОЗМІРІВ
Із врахуванням рекомендацій [2] прийнято:
Марка сталі – 3404, покриття нагрівостійке, товщина листів: 0,35 мм. Матеріал обмоток – алюміній.
A = 17000A/м – лінійне навантаження.
B = 1,55 Тл – індукція в стержні.
J = 1,8 A /мм2 – густина струму в обмотках.
Kкр = 0,89 – коефіцієнт заповнення кола.
Kз = 0,97 – коефіцієнт заповнення листів сталі;
Kc = Kкр∙Kз = 0,8633 – коефіцієнт заповнення стержня активною сталлю.
Розрахунок основних розмірів за методикою [2]:
Kр = 0,95 - коефіцієнт Роговського.
1) Приведена ширина двох обмоток
м.
К=0,5 – емпіричний коефіцієнт.
2) Ширина приведеного каналу розсіювання
м.
3) Діаметр стержня
м.
4) Середній діаметр каналу між обмотками
м.
де
a1 = k1 ∙ a123 = 1,1∙0,0176=0,019м.
k1 = 1,100
5) Висота обмотки
м.
Прийнято основні розміри:
Діаметр стрижня: D = 0,105 м.
Висота обмотки: L = 0,27 м
Уточнення:
1) Середній діаметр каналу між обмотками
d12 = D + 2 ∙ a01 + 2 ∙ a1 + a12 = 0,161 м.
де
a1 = k1 ∙ a123 = 11,1∙0,0176=0,019 м.
м.
2) Активний переріз стержня
3) ЕРС витка
Eв = 4.44 ∙ f ∙ B ∙ Пc = 222∙1,550∙0,0075=2,572 B.
Вибір типу обмоток
Вибір типів обмоток НН і ВН проводиться згідно з рекомендаціями [2], виходячи із номінальних струмів та напруг обмоток НН та ВН.
Прийнято:
тип обмотки НН – циліндрична
тип обмотки ВН – циліндрична
Матеріал обмоток – мідь.
Напруга на виток
Uв 4,44 * f * Bc * ((pi * D ^ 2) / 4) * Kc =
= 3,14 * 1,41 * 50,00 * 1,55 * ((3,14 * 0, 01) / 4) * 0,86 = 2,57 B.
В.
Визначення кількості витків обмотки НН:
Прийнято W1 = 27.
Уточнення виткової напруги
В.
Уточнення індукції у стрижні
B1 = (4 * Uв1) / (pi * f * Sqr (2) * pi * D ^ 2 * Kc) = (4 * 2,60) / (3,14 * 50,00 * 1,41 * 3, 14 * 0,01 * 0,86) = 1,56 Тл.
Орієнтовний переріз витка
ПВ1 = I1ф/J1 = 427,67 / 1800000,00 = 0,000237592703 м ^ 2
Прийнято число елементарних провідників:
n = 6 шт.
Вибрано провід АПБ n*(a*b) / (a ' * b ') = 6*(5x8) / (5,5*8, 5)
де геометричні розміри елементарного провідника із прямокутного проводу:
a '= a +2 б – радіальний розмір провідника
b '= b +2 б – осьовий розмір провідника
2б = 0,5 мм – товщина двосторонньої ізоляції провідника обмотки
Ппр = 39,2 мм^2 – переріз елементарного провідника
Уточнений переріз витка
Пв = n * Ппр = 6 * 39,2 = 235,2 мм^2
Уточнена густина струму
J1 = Iф1/Пв = 427,67 / 235,20 = 1818311,51 A / мм. ^ 2
Кількість витків у одному шарі
Wсл = L / (n * b ') - 1 = 270,00 / (6,00 * 8,50) -1 = 4,29 шт.
Прийнято Wсл = 4
Кількість шарів
Nсл = W1/Wсл = 27 / 4,00 = 6,75
прийнято Nсл = 6,00
6,00 шарів по – 4,00 витка.
1 шар з 3,00 витками.
Товщина ізоляції між шарами
визначається по напрузі між шарами Uм.сл. = 2*Uв * Wсл
Uм.сл. = 2 * 2,60 * 4,00 = 20,78 B
бмсл = N * бСЛ = 1 * 0,05 = 0,05 мм.
де:
N = 1 - число шарів ізоляційної паперу
бСЛ = 0,05 мм – товщина шару паперу
Радіальний розмір обмотки
a1 = Nсл * a '+ (Nсл - 1) * бмсл + aк1*nк = 6,00 * 5,50 + (6,00-1) * 0,05 + 1* 4,00 = 37,25 мм.
де
nк = 1 - число каналів
aк1 = 4 (мм.) - розмір каналa
Уточнення висоти обмотки
L1 = n * b '* (Wсл +1) + (5... 15) = 6,00 * 8,50 * (4,00 +1) +15 = 270,00 мм.
(5... 15) – величина, що приймається на розбухання обмотки.
На розбухання прийнято 15 мм.
Внутрішній діаметр обмотки НН
D1 '= D +2 * a01 = 105,00 +2 * 4,0000 = 113,00 мм.
де
a01 = 4 мм – ізоляційний проміжок між стержнем та внутрішньою стороною обмотки НН.
Зовнішній діаметр обмотки НН
D1 '' = D1 ' +2 * a1 = 113,00 +2 * 37,25 = 187,5 мм
Вага обмотки
G1 = c * k * ((D1 '+ D1 '') / 2) * W1 * Пв = 1,00 * 0,00028 * (15,025)*27,00 * 235,20 = 26,72 кг
де
C = 1 - число стрижнів, на якому розміщена обмотка НН
k = 0,00028 - коефіцієнт для мідної обмотки
Втрати в обмотці НН
Pк1 = koef*J1^2* G1= 2,4 * 3,31 * 8,082 = 212,89 Вт
де J1 уточнена густина струму обмотки НН
koef = 2,4 - коефіцієнт для вибраного металу обмотки
Поверхня охолодження обмотки НН:
Похл1 = c * k * pi * (D1 '+ D1 '') * L1 * n = 1,00 * 0,80 * 3,14 * (113,00 +187,5) * 270,00 * 2= 407622,24 мм ^ 2
де с = 1 – кількість фаз
k = 0,8 - коефіцієнт закриття провідників обмокти, вибирається згідно із рекомендаціями [2]
n = 2 - враховує наявність каналів [2]
Тепловий потік:
q1 = Kд * Pк1/Похл1 = 1,025 * 212,89 / 407622,24 = 0,000535331Вт/мм^ 2
q1 = 535,33 Вт/ м ^ 2
де Кд = 1,025 - коефіцієнт додаткових втрат [2].
РОЗРАХУНОК ЦИЛІНДРИЧНОЇ ОБМОТКИ ВН
Прийнята щільність струму для обмотки ВН J2=1800000 А / м ^ 2
Визначення кількості витків
W2 = U2ф/Uв = 200 / 2,60 = 84,61
Прийнято W2 = 84
Уточнення індукції у стержні
B2 = (4 * Uв2) / (pi * f * Sqr (2) * pi * D ^ 2 * Kc) = (4 * 2,60) / (3,14 * 50,00 * 1,41 * 3, 14 * 0,01 * 0,86) = 1,56 Тл.
Орієнтовний переріз витка:
ПВ2 = I2ф/J2 = 136,38 / 1800000,0 = 0,000075767778 м ^ 2
Прийнято число елементарних провідників
n = 2 шт.
Вибрано прямокутний провід АПБ n*(a*b)/(a'*b')=2x (4,5*8, 5) / (5*9)
де
a '= a +2 б
b '= b +2 б
2б = 0,5 мм – товщина двосторонньої ізоляції провідника обмотки
Ппр = 37,4 мм ^ 2 – переріз елементарного провідника
Уточнення перерізу витка
Пв = n * Ппр = 2 * 37,4 = 74,8 мм. ^ 2
Уточнена густина струму
J2 = Iф2/Пв = 136,38 / 74,80 = 1823288,77 A / м. ^ 2
Кількість витків у шарі
Wсл = L / (n * b ') - 1 = 270,00 / (2,00 * 9,00) -1 = 14,00 шт.
Прийнято Wсл = 14
Кількість шарів
Nсл = W2/Wсл = 84,00 / 14,00 = 6,00
прийнято Nсл = 6 – ціла кількість шарів
6 шарів по – 14,00 витків.
Товщина паперової ізоляції між шарами визначається по напрузі між шарами Uм.сл. = 2*Uв2 * Wсл.
Uм.сл. = 2 * 2,60 * 14,00 = 72,75 B
бмсл = N * бСЛ = 1 * 0,05 = 0,05 мм.
де
N = 1 - число шарів ізоляційної паперу
бСЛ = 0,05 мм – товщина шару ізоляційної паперу
Радіальний розмір обмотки
a2 = Nсл * a '+ (Nсл - 1) * бмсл + aк2 * nк = 6,00 * 5,00 + (6,00-1) * 0,05 +1 * 4,00 = 36,5 мм.
де
aк2 = 1 (мм) - розмір каналу для охолодження
nк = 1 - число каналів
Уточнення висоти обмотки
L2 = n * b '* (Wсл +1) + (5... 15) = 2,00 * 9,00 * (14,00 +1) +0 = 270,00 мм.
(5... 15) – величина, що приймається на розбухання обмотки.
На розбухання прийнято 15 мм.
Внутрішній діаметр ОБМОТКИ ВН
D2 '= D' +2 * a01 = 146,20 +2 * 9,0000 = 113,0 мм.
де
a01=4 мм – ізоляційний проміжок між стержнем та внутрішньою стороною обмотки ВН.
Зовнішній діаметр обмотки ВН
D2 '' = D2 ' +2 * a2 = 164,20 +2 * 36,5 = 186,0 мм.
Вага обмотки ВН
G2 = c * k * ((D2 '+ D2 '') / 2) * W2 * Пв = 1,00 * 0,000084700000 * (14,95) * 84,00 * 74,80 = 26,31 кг
де
C = 1 - число стержнів
k = 0,00028 - коефіцієнт для вибраного матеріалу проводу
Втрати в обмотці ВН
Pк2 = koef * (J2 ^ 2) * G2 = 12,75 * 3,32 * 26,31 = 209,79 Вт
де J2 = 1,82 A/мм^2 – уточнена густина струму в обмотці ВН
koef = 2,4 - коефіцієнт для вибраного матеріалу проводу
Поверхня охолодження обмотки ВН
Похл2 = c * k * pi * (D2 '+ D2 '') * L2 * n = 1,00 * 0,80 * 3,14 * (113,0 +186,0) * 270,00 * 2,00 = 405793,24 мм. ^ 2
де с = 1
k = 0,8 – коефіцієнт закриття
n = 2 – кількість каналів для охолодження
Тепловий потік обмотки ВН:
q2 = Kд * Pк2/Похл2 = 1,02500 * 337,14 / 405793,24 = 0, 00052991 Вт/мм^2
q2 = 529,913 Вт/м ^ 2
де Кд = 1,025 - коефіцієнт додаткових втрат.
Значення питомих теплових потоків q1, q2 знаходяться в допустимих межах, згідно із рекомендаціями [1].
У результаті розрахунку обмоток отримали наступні значення висот обмоток:
L1 = 270,00 мм.
L2 = 270,00 мм.
РОЗРАХУНОК ВТРАТ І НАПРУГИ КОРОТКОГО ЗАМИКАННЯ
Розрахунок втрат КЗ
Втрати в відводах обмотки НН
Pотв1 = K * J1 ^ 2 * Gотв = 2,4 * 1,82 ^ 2 * 4,239 = 33,778 Вт
де
К = 2,4 – коефіцієнт для вибраного матеріалу обмоток
J1 = 1,818 A / м – уточнена густина струму
Gотв = Lотв * Потв * gamma = 2,025 * 0,0002352 * 2700,00 = 4,239 кг – вага відводів обмотки НН
Lотв1 = 7.5 * L1 = 2,025 м – довжина відводів обмотки НН по [1]
Потв = 0,0002352 м ^ 2 – площа поперечного перерізу відводів обмотки НН, приймається рівною площі повного витка
gamma = 8900 кг/м3 – питома густина матеріалу обмоток
Втрати в відводах обмотки ВН
Pотв2 = K * J2 ^ 2 * Gотв = 12,75 * 1,82 ^ 2 * 1.348 = 10.753 Вт
де
К = 2,4 – коефіцієнт для вибраного матеріалу обмоток
J2 = 1,82 А/м – уточнена густина струму
Gотв = Lотв * Потв * gamma = 2,025 * 0,0000748 * 2700,00 = 1.348 кг
Lотв1 = 7,5 * L2 = 2,025 м - довжина відводів по [1]
Потв = 0,0000748 м ^ 2 – площа поперечного перерізу відводів, приймається рівною площі повного витка
gamma = 8900 – питома густина матеріалу обмоток
Визначення коефіцієнта додаткових втрат обмотки НН
Kдоб1 = 1 +1.73 * (beta ^ 2) * ((f / ро) ^ 2) * (a ^ 4) * (n ^ 2-0.2) = 1 + 1.73 * 0,464 * 1677897,393 * 6,25*10^-10 * (16 - 0.2) = 1,00782
де
beta = (b * m * Kр) / L1 = (8,000 * 24 * 0,958) / 270,00 = 0,642
де
b = 8 мм
a = 5 мм
розміри провідника обмотки НН
m – кількість провідників обмотки в напрямку, паралельному лініям магнітного потоку розсіювання
n – кількість провідників обмотки в напрямку, перпендикулярному лініям магнітного потоку розсіювання
Sigma = (a12 + a1 + a2) / (pi * L1) = (9,00 +37,25 +36.5) / (3,142 * 270,00) = 0.098
Kр = 1 - sigma * (1 - e ^ (-1/sigma)) = 0.902
ро = 0,02135 - для мідної обмотки
Визначення коефіцієнта додаткових втрат обмотки ВН
Kдоб2 = 1 +1.73 * (beta ^ 2) * ((f / ро) ^ 2) * (a ^ 4) * (n ^ 2-0.2) = 1 + 1.73 * 0,713 * 1677897,393 * 0,00 * (4,00 - 0.2) = 1.00393
де
beta = (b * m * Kр) / L2 = (8,50 * 14 * 0,958) / 270,00 = 0.374
де
b = 8,5 мм
a = 4,5 мм
розміри провідника обмотки ВН
Kр = 1 - sigma * (1 - e ^ (-1/sigma)) = 0.902
Sigma = (a12 + a1 + a2) / (pi * L2) = (9,00 +37,25 +36.5) / (3,142 * 270,00) = 0.098
ро = 0,02135 - для мідної обмотки
Визначення втрат КЗ загальних
Pк = Кдоб1 * Рк1 + Кдоб2 * Рк2о + Ротв1 + Ротв2 + Рб = 469,702 Вт
Визначення напруги короткого замикання
Визначення активної складової напруги КЗ
Uка = Pк / (10 * Sн) = 469,702 / 10* 30) = 1.566 %
Pк – втрати КЗ
Sн – номінана потужність трансформатора, кВА.
Визначення реактивної складової напруги КЗ
Uкр = (7.92 * f * Sн * beta * AР * Kр) * 0.001 / (Uv ^ 2) = (7.92 * 50,00 * 30,00 * 1,853 * 1.831 * 0,96) * 0.001 / 6,72 = 5.757 %
де
Kр=0,96 – коефіцієнт Роговського
AР = a12 + (a1 + a2) / 3 = 9,00 + (37,25) / 4 = 1.831 см – ширина приведеного каналу розсіювання
beta = pi * (D +2 * a01 +2 * a1 + a12) / L = 3,142 * (105,00 + 2 * 4,00 + 2 * 37,25 +9,00) / 270,00 = 1,853 – геометричний коефіцієнт, являється основним елементом, що впливає на реактивну складову напруги КЗ
Визначення напруги КЗ
Uк = SQR (Uкa ^ 2 + Uкр ^ 2) = 5,967 %
РОЗРАХУНОК МЕХАНІЧНИХ СИЛ В ОБМОТЦІ НН І ВН
Визначення найбільшого усталеного ударного струму КЗ
Iку1 = 100 * Iф1 / (Uк * (1 + (100 * S н) / (Uк / Sк))) = 100 * 427,67 / (5,967 * (1 + (100 * 0,03) / (5,967 * 166,7))) = 7161 А
Iку2 = 100 * Iф2 / (Uк * (1 + (100 * Sн) / (Uк / Sк))) = 100 * 136,38 / (5,54 * (1 + (100 * 0,03) / (5, 54 * 166,7))) = 2279 А
де
Sк = 166,7 МВА – потужність короткого замикання мережі живлення
Sн – потужність трансформатора, МВА
Найбільше миттєве значення струму КЗ
Iкм1 = SQR (2) * Kmax * Iку1 = 1,41 * 1,56 * 7161 = 14437.61 A
Iкм2 = SQR (2) * Kmax * Iку2 = 1,41 * 1,56 * 2279 = 4593.78 A
де
Kmax = 1 + EXP (- pi * Uка / Uкр) = 1 + EXP (-3,14 * 1,57 / 5.757) = 1.426 – Коефіцієнт враховує максимально можливу аперіодичну складову струму КЗ
- Індекси 1 і 2 вказують на обмотки НН і ВН відповідно
Визначення механічних сил в обмотці
Визначення радіальних сил, що діють на обмотки
Fр = 0.628 * (Iкм1 * W1) ^ 2 * beta * Kр * 10 ^ (-6) = 0.628 * (14437.61 * 27) ^ 2 * 1.748 * 0,96 * 10 ^ (-6) = 160158.43 H
де
beta = pi * (D1 '+ D1 '') / (2 * L1) = 3,14 (113,0 +188,0) / (2 * 270,00) = 1.748 – геометричний коефіцієнт
Перевірка обмоток на розрив і зжимання
Fc = Fр / (2 * pi) = 160158.43 / (2 * 3,14) = 25490.01 H – осьова сила, що діє на обмотки
Gсждоп = 15МПа – допустиме радіальне зусилля стиснення
Gсж1 = Fс / (W1 * ПВ1) = 25490.01 / (27 * 235,20) = 4.014 МПа
Gсж2 = Fс / (W2 * ПВ2) = 25490.01 / (84 * 74,80) = 4.057 МПа
де
ПВ1 = 235,20 мм. ^ 2
ПВ2 = 74,80 мм. ^ 2
Визначення осьового зусилля стиснення обмоток
Fос '= Fр * AР / (L1 + L2) = 160158.4 * 18,3 / (270,00 +270,00) = 543,13 Н
де
див. Тихомирова стор.338 рис.7.11. (a)
Fос '' = 0
Fсж1 = Fос '= 0.543 кН
Fсж2 = Fос '= 0.543 кН
Gсждоп = 20 МПа - допустиме осьове зусилля стиснення
Gсж1 = Fсж1 * 10 ^ (-3) / (pi * (D1 '' - a1) * a1) = 0.543 * 10 ^ (-3) / (3,14 * (0,188-0,037) * 0,037) = 0.031 МПа
де a1- радіальний розмір обмотки НН (в метрах)
(D1 '' - a1) - середній діаметр обмотки
Gсж2 = Fсж2 * 10 ^ (-3) / (pi * (D2 '' - a2) * a2) = 0.543* 10 ^ (-3) / (3,14* (0,186-0,037) * 0,037) = 0.032 МПа
де a2- радіальний розмір обмотки ВН (в метрах)
(D2 '' - a2) середній діаметр обмотки
Визначення граничної умовної температури мідної обмотки
Vканн = (670 * tk / (12.5 * (Uк / (J1)) ^ 2- tk)) +θп = (670 * 3 / (5.5 * (5.967 / (1,82)) ^ 2 - 3) +90 = 105.459 0С
Vкавн = (670 * tk / (12.5 * (Uк / (J2)) ^ 2- tk)) + θп = (670 * 3 / (5.5 * (5.967 / (1,82)) ^ 2 - 3) +90 = 105.474 0С
де
tk=3 с - найбільша тривалість КЗ для сухого трансформатора
θп =90 С - початкова температура обмотки
J1 і J2 - щільність струму в обмотках НН і ВН відповідно
Клас ізоляції – А.
Час досягнення мідними обмотками гранично допустимих температур
tкнн = 2,5 * (Uк/J1) ^ 2 = 0.79 * (5.967 / 1,82) ^ 2 = 26.805 c
tквн = 2,5 * (Uк/J2) ^ 2 = 0.79 * (5.967 / 1,82) ^ 2 = 26.779 c
РОЗРАХУНОК МАГНІТНОГО ОСЕРДЯ
Активний переріз стержня і ярма і реальний об’єм кутів:
Пс = ПФС * Кз = 79,3 * 10 ^ (-4) 0,97 = 0,0076921 м ^ 2
Пт = Пфя * Кз = 80,1 * 10 ^ (-4) 0,97 = 0,0077697 м ^ 2
Vя = Vу * Кз = 683,0 * 10 ^ (-6) 0,97 = 0,00066251 м ^ 3
Пз = sqr (2) * Пс = 1,41 * 0,01 = 0,011 м ^ 2
Висота вікна магнітної системи lc і відстань між осями стержнів (С):
lc = L + (lo '+ lo '') = 0,27 + (0,02 +0,02) = 0,31 м
C = D '' + a22 = 0,186 +0,037 = 0,223 м – відстань між осями стержнів
Визначення маси стрижнів, ярма та кутів:
Gy = Кз * Vя * γст = 4,91 кг
Gя = Gя '+ Gя '' = 36,28 кг
Gс = Gc '+ Gc '' = 38,42 кг
де
Kз = 0,97 – коефіцієнт заповнення сталі пакетів
Gя '= 2*(c - 1) * C * Пт * γст = 2 * (2-1) * 0,192 * 0,0077 * 7650 = 26,45 кг
γст=7650 кг/м3 – густина вибраного матеріалу сталі (холоднокатана сталь по [2]).
Gя '' = 2 * Gу = 2 * 4,92 = 9,83 кг
Gc '= c * Пс * lc * 7650 = 2 * 0,01 * 0,31 * 7650 = 36,48 кг
Gc '' = c * (Пс * a1я * 7650 - Gу)) = 2 * (0,01 * 0,1 * 7650-4,92)) = 1,94 кг
де
a1я=100 мм – максимальна ширина пакета ярма;
с=2 – коефіцієнт для однофазного трансформатора (ст. 367 [2]);
γст=7650 кг/м3 – густина вибраного матеріалу сталі (холоднокатана сталь по [2]).
Визначення втрат холостого ходу:
Індукція в стержні, ярмі і місцях косих стиків
Bc = Uв / (4.44 * f * Пс) = 2,60 / (4.44 * 50,00 * 0,0077) = 1,52 Тл
Bя = Uв / (4.44 * f * Пт) = 2,60 / (4.44 * 50,00 * 0,0078) = 1,5 Тл
Bкос = Bc / sqr (2) = 1,52 / 1,41 = 1,08 Тл
Питомі втрати для сталі ярем, стрижнів і стиків по Табл.8.10. [ 2 ] для вибраної сталі
Pc = 1,134 Вт / кг; Pсз = 585 Вт / м ^ 2;
Pя = 1,200 Вт / кг; Pяз = 575 Вт / м ^ 2;
Pкос = 300 Вт / кг;
На підставі параграфа 8 і Табл.8.12 [ 2 ] прийняті коефіцієнти
КПЯ = 1,01 - коефіцієнт збільшення втрат, залежить від форми ярма
Кпп = 1,03 - враховує вплив пресування на втрати ХХ
Кпр = 1,02 - враховує збільшення питомих втрат в сталі у зв'язку з різкою
КПЗ = 1,01 - коефіцієнт задирок
КПШ = 1,01 - коефіцієнт перешихтовки
Кпу = 5,4 - враховує збільшення втрат в кутах магнітної системи
Pxx (завдання) = 220,00
Pхх=[Kпр*Кпз*(Рс*Gc+Pя*Gя'-4*Pя*Gу+(Pc+Pя)*Кпу*Gу/2)+6*Pкос*Пз]*Kпя*Kпп*Kпш =
=[ 1,02 * 1,01 * (1,134 * 38,42 +1,200 * 26,45 - 4 * 1,200 * 4,92 +
+(1,134 * 1,200) * 5,4 * 4,92 / 2) +6 * 300 * 0,0109 ] * 1,01 * 1,03 * 1, 01 = =110,08 Вт
Визначення струму холостого ходу:
За параграфом 8.3 і Табл.8.17 [ 2 ] знаходимо намагнічуючі потужності
qc = 1,408 ВА / кг; qсз = 14727,2 ВА / м ^ 2;
qя = 1,330 ВА / кг; qяз = 13612ВА / м ^ 2;
qкк = 2000А / м ^ 2;
На підставі параграфу 8 і Табл. 8.12 [2] і 8.21 [ 2 ] прийняті коефіцієнти
Ктр = 1,07 - враховує вплив різання смуги рулону на пластини
Ктз = 1,01 - враховує вплив зрізання задирок
Кпл = 1,1 - враховує ширину пластин в кутах магнітної системи
Ктя = 1,01 - враховує форму перетину ярма
Ктш = 1,01 - враховує перешихтовку верхнього ярма
Ктп = 1,05 - враховує пресування магнітної системи
Кту = 27,95 - враховує збільшення намагнічувальної потужності в кутах магнітної системи.
Потужність холостого ходу
= 
Ктз * (qc * Gc + QЯ * Gя ' - 4 * QЯ * Gя + (qc + QЯ) * КТУ * Кпл * Gу / 2) +6 * qкк * Пз ] * Ктя * Ктп * Ктш =
=[ 1,07 * 1,01 * (1,408 * 38,42 +1,330 * 26,45 – 4*1,33*36,28 + (1,408 +1,330) * *27,95 * 1,1 * 4,92 / 2) +6 * 2000 * 0,01 ] * 1,0 * 1,05 * 1,01 = 264,18 ВА
Визначення струму Х.Х.
Завдання значення струму холостого ходу складає 1,20 %
%
%
= 
%
Дата добавления: 2015-11-04; просмотров: 15 | Нарушение авторских прав
| <== предыдущая лекция | | | следующая лекция ==> |
| 1. Розрахунок основних електричних величин | | |