Студопедия
Случайная страница | ТОМ-1 | ТОМ-2 | ТОМ-3
АрхитектураБиологияГеографияДругоеИностранные языки
ИнформатикаИсторияКультураЛитератураМатематика
МедицинаМеханикаОбразованиеОхрана трудаПедагогика
ПолитикаПравоПрограммированиеПсихологияРелигия
СоциологияСпортСтроительствоФизикаФилософия
ФинансыХимияЭкологияЭкономикаЭлектроника

Министерство образования и науки РФ

 

 

Министерство образования и науки РФ

Филиал ГОУ ВПО

«ЮЖНО - УРАЛЬСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ»

в г.Снежинске

Кафедра «Гражданского и промышленного строительства»

 

 

«РАСЧЁТ И ПРОЕКТИРОВАНИЕ ФУНДАМЕНТOВ»

 

по дисциплине: «Основания и фундаменты»

 

Нормоконтролер: Руководитель:

преподаватель Е.Н.Малясова преподаватель Е.Н.Малясова

«____»_____________2012 г. «____»_____________2012 г.

 

 

Автор проекта:

студент группы СШ-379

Л.Н Аскарова

«____»_____________2012 г.

 

 

Проект защищён с оценкой:

________________________

«____»____________2012 г.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Снежинск 2012

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Содержание.

 

 

Введение.

1. Исходные данные.

2. Грунтовая обстановка. Классификационные признаки грунтов.

3. Назначение глубины заложения фундамента.

4. Сбор нагрузок на фундамент.

4.1.Наружные стены.

4.2. Внутренние стены.

5. Расчёт ленточного фундамента по деформациям.

5.1. Определение размера подошвы фундамента и назначение конструкции фундамента.

5.2. Определение осадки методом послойного суммирования.

6. Расчёт и проектирование свайного фундамента.

6.1. Назначение глубины заложения ростверка.

6.2. Определение глубины свай.

6.3. Определение несущей способности сваи.

6.4. Определение фактических усилий.

7. Определение осадки свайного фундамента.

7.1. Построение условного фундамента.

7.2. Проверка давления под подошвой фундамента.

7.3. Определение осадки фундамента.

Заключение.

Библиографический список.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Согласовано

 

 

 

 

 

 

Взаим. инв.№

 

 

 

Подп. и дата

 

 

подл.

 

 

 

 

 

СШ-379.Ж3.Г.6-7.4-7.1-7.ПЗ

 

 

 

 

 

 

 

 

Изм.

Кол.уч

Лист

№ док.

Подпись

Дата

 

 

Инв.№ подл.

 

Разработал

Аскарова

 

 

Расчёт и проектирование ленточного и свайного фундамента

Стадия

Лист

Листов

 

Проверил

Малясова

 

 

 



1

18

 

 

 

 

 

ЮУрГУ

Кафедра ПГС

 

Н.контроль

Малясова

 

 

 

 

 

 

 

 

-

 

Введение.

В курсе «Механика грунтов, основания и фундаменты» особое внимание уделяется вопросам внедрения новейших достижений теории в практику фундаментостроения, направленных на индустриализацию, удешевление, ускорение, и улучшение качества строительства. Итогом изучения дисциплины «Основания и фундаменты» является выполнение курсового проекта на тему: «Расчёт и проектирование ленточного и свайного фундамента». Объектом является жилое панельное многоэтажное здание, для которого необходимо рассчитать и запроектировать ленточный фундамент и как вариант свайный фундамент. Для этого используется необходимая исходная информация о сооружении и основании.

Целью курсового проекта по этой дисциплине является ознакомление с принципами проектирования оснований и фундаментов и закрепление теоретических знаний. Тематика проектирования отвечает учебным задачам подготовки инженеров и увязана с решением практических вопросов – выполнением проектов фундаментов сооружений.

При выполнении курсового проекта необходимо научиться пользоваться строительными нормами, ГОСТами, типовыми проектами, каталогами изделий для выполнения фундаментов, а также учебной, справочной и научной литературой.

Загрузка...

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Взаим. инв.№

 

 

 

Подп. и дата

 

 

 

 

 

 

Инв.№ подл.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

СШ-379.Ж3.Г.6-7.4-7.1-7.ПЗ

Лист

 

 

 

 

 

 

 

2

 

Изм.

Кол.уч

Лист

№ док.

Подпись

Дата

 

 

1. Исходные данные.

Нормативные характеристики 1 грунта.

- плотность частиц грунта ρs=2,73т/м3

- плотность грунта ρ =1,60т/м3

- влажность грунта W = 0,35

- предел раскатывания Wр = 0,23

- предел текучести Wl = 0,44

- угол внутреннего трения φп = 150

- удельное сцепление С = 51МПа

- модуль общей (линейной) деформации Е = 15МПа

- коэффициент Пуассона n = 0,42

Нормативные характеристики 2 грунта.

- плотность частиц грунта ρs=2,69т/м3

- плотность грунта ρ =1,60т/м3

- влажность грунта W = 0,20

- угол внутреннего трения φп = 200

- модуль общей (линейной) деформации Е = 16МПа

- коэффициент Пуассона n = 0,35

Нормативные характеристики 3 грунта

плотность частиц грунта ρs=2,65т/м3

- плотность грунта ρ =1,65т/м3

- влажность грунта W = 0,12

- угол внутреннего трения φп = 370

- модуль общей (линейной) деформации Е = 35МПа

- коэффициент Пуассона n = 0,27

- гранулометрический состав:

масса частиц 5мм … 2мм = 16%

масса частиц 2мм … 0,5мм = 16%

масса частиц 0,5мм … 0,25мм = 32%

масса частиц 0,25мм … 0,1мм = 9%

масса частиц d < 0,1мм = 27%

 

 

Для дальнейших подсчетов приняты следующие нормативные нагрузки от отдельных конструкций,постоянные:

- наружные стены из железобетонных панелей - 1,2 т/м2

- перекрытия сборные железобетонные - 2,8 т/м2

- покрытие сборное железобетонное - 3,0 т/м2

Временные нормативные нагрузки:

- перекрытия сборные железобетонные - 2,0т/м2

- покрытие сборное железобетонное - снег

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Взаим. инв.№

 

 

 

Подп. и дата

 

 

 

 

 

 

Инв.№ подл.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

СШ-379.Ж3.Г.6-7.4-7.1-7.ПЗ

Лист

 

 

 

 

 

 

 

3

 

Изм.

Кол.уч

Лист

№ док.

Подпись

Дата

 

 

Необходимо запроектировать фундамент под пятиэтажное жилое здание с подвалом в г.Челябинске, размером 10800 х 24000м и высотой 14730м. Ширина наружной несущей стены 300м, внутренней 140мм. Отметка пола подвала -2,40 м.

 

2. Грунтовая обстановка.Классификационные признаки грунтов, определяем по ГОСТ 25100-95 «Грунты. Классификация» от 01.07.1996 г.

Грунт 1.

Ip – число пластичности Ip = WL – WP = 0,42 – 0,17 = 42-17=25 17 (таб.Б.11)

IL – показатель текучести (консистенция) IL = = 0,72 (таб.Б.14)

екоэффициент пористости (плотность сложения) е = = = = 1,17

= = =1,259 т/м3

Sr – коэффициент водонасыщения Sr = = =0,81 (таб.Б.17)

Грунт 2.

График гранулометрического состава.

d0,1=27 d0,25=27+9=36 d0,5=36+32=68 d2=68+16=84 d5=84+16=100

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Взаим. инв.№

 

 

 

Подп. и дата

 

 
 
 
 

 

Инв.№ подл.

 

 
 

 

 

 

 

 

 

СШ-379.Ж3.Г.6-7.4-7.1-7.ПЗ

Лист

 

 

 

 

 

 

 

4

 

Изм.

Кол.уч

Лист

№ док.

Подпись

Дата

 

 

 

По таб.Б.10: если d,мм 0,10 и d 75, то пески пылеватые.

Сu – коэффициент неоднородности Сu = = 11,891 3

 

екоэффициент пористости (плотность сложения) е = = = = 0,75

= = =1,525 т/м3 (таб.Б.18)

Sr – коэффициент водонасыщения Sr = = =0,64 (таб.Б.17)

 

Вывод:

1 грунт – глина, мягкопластичная, с коэффициентом пористости е = 1,17, насыщенная водой.

2 грунт – песок пылеватый, неоднородный, средней плотности (с коэффициентом пористости е = 0,75), средней степени водонасыщения.

3. Назначение глубины заложения фундамента.По СНиПу 2.02.01-83* «Основания зданий и сооружений»

df = dfn∙ kh– расчетная глубина сезонного промерзания грунта (расчетная глубина заложения фундамента) df = 0,76м

dfn = 1,9 м– нормативная глубина сезонного промерзания грунтов, зависит от региона

kh = 0,4- коэффициент, учитывающий влияние теплового режима сооружения

dk = db+hcf+hmз+hпф – конструктивная глубина заложения.

db =2,4 – 1,2 = 1,2м – глубина подвала

hcf = 0,3м – толщина пола полуподвала

hmз = 0,15м – толщина технического зазора

hпф = 0,3м – толщина подушки фундамента

dk=1,2+0,3+0,15+0,3 = 1,95м

 

Принимается: df =1,95м

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Взаим. инв.№

 

 

 

Подп. и дата

 

 

 

 

 

 

Инв.№ подл.

 

 

 

 

 

 

     

СШ-379.Ж3.Г.6-7.4-7.1-7.ПЗ

Лист

 

 

 

 

 

 

 

5

 

Изм.

Кол.уч

Лист

№ док.

Подпись

Дата

 

 

4. Сбор нагрузок на фундамент.

4.1.Наружные стены. S1=a1 ∙ b1 = 3∙5,4=16,2 м2

4.1.1.Постоянные нагрузкиNНП

1) от покрытия: NНП1= S1 =16,2 ∙ 3 = 48,6 кН

2) от перекрытия: NНП2= S1 =16,2 ∙ 2,8 ∙ 6 = 272,16кН

3) от стены: NНП3= bстены ∙ (a1 ∙hэт.- bокна ∙hокна)∙ =0,3 ∙(3∙2,7- 1,58∙1,22)∙1,2∙5 = 11,106 кН

NНП = 48,6 +272,16+11,106=331,87 кН

4.1.2.Временные нагрузкиNНВ

1) от снега: NНВ1= S1 ∙ q=16,2 ∙ 1 = 16,2 кН

2) от междуэтажного перекрытия с коэффициентом : NНВ2= S1 =16,2 ∙ 2 ∙ 6∙ 0,57 = 110,81 кН

=0,3+ =0,57

NНВ = 16,2+110,81=127,01 кН

NНрасчётная = 1м= =152,96 кН

4.2. Внутренние стены.S2=a2 ∙ b2 = 1∙3=3 м2

4.2.1.Постоянные нагрузкиNВП

1) от покрытия: NВП1= S2 =3 ∙ 3 = 9 кН

2) от перекрытия: NВП2= S2 =3 ∙ 2,8 ∙ 6 = 50,4 кН

3) от стены: NВП3= bстены ∙ hздания =0,14 ∙14,73∙ 0,925 = 1,907 кН

NВП = 9 +50,4+1,907=61,307 кН

4.2.2.Временные нагрузкиNВВ

1) от снега: NВВ1= S2 ∙ q=3 ∙ 1 = 3 кН

2) от междуэтажного перекрытия с коэффициентом : NВВ2= S2 =3 ∙ 2 ∙ 6∙ 0,57 = 20,52 кН

NВВ = 3+20,52=23,52 кН

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Взаим. инв.№

 

 

 

Подп. и дата

 

 

 

 

 

 

Инв.№ подл.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

СШ-379.Ж3.Г.6-7.4-7.1-7.ПЗ

Лист

 

 

 

 

 

 

 

6

 

Изм.

Кол.уч

Лист

№ док.

Подпись

Дата

 

 

 

NВрасчётная = 1м= =84,827 кН

Принимается: Nрасчётная =152,96 кН

 

5. Расчёт ленточного фундамента по деформациям.

5.1. Определение размера подошвы фундамента и назначение конструкции фундамента.

А = = = 3,106 м 2 – площадь подошвы фундамента

Nрасчётная расчётное значение внешней нагрузки

m = 20 кН/м3

R = 112,46 кПа – несущая способность грунта основания

df – глубина заложения фундамента

R =

kz=1, т.к. впроектируемая<10м,

db=1,2м – глубина подвала

gn = g = 1,75×9,8 = 17,15 g II = 1,05×gn=18,01 II = 0,95×gI = 17,11кг/м3

C II = Cn = 66 МПа =0,066КПа

 

Коэффициенты условий работы в зависимости от показателя текучести

грунта IL=0,72 , определяются по СНиП:

γc1=1

γc2=1

k=1,1

Коэффициенты принимаются по СНиП в зависимости от угла

внутреннего трения φнормат.= φII=180:

My = 0,43

Mq =2,73

Mc =5,31

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Взаим. инв.№

 

 

 

Подп. и дата

 

 

 

 

 

 

Инв.№ подл.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

СШ-379.Ж3.Г.6-7.4-7.1-7.ПЗ

Лист

 

 

 

 

 

 

 

7

 

Изм.

Кол.уч

Лист

№ док.

Подпись

Дата

 

 

Приведенная глубина заложения фундамента со стороны подвала (hsf=22кН/м – удельный вес материала конструкций пола подвала, hs=0,3м):

d1= hs+hsf · = 0,3 + 0,3 =0,69 м

R=

 

А = b∙1м b = = 3,1м

Принимаем:

Фундаментная подушка ФЛ 32.12-2 – 1180 х 3200 х 500 мм - 1 шт.

Фундаментный блок ФБС 12.6.6– 1180 х 600 х 580 мм - 4 шт.

Удельный вес железобетонного ФБС принимается gблок=22 кН/м3

Удельный вес железобетонной ФЛ принимается gподушка=24 кН/м3

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Взаим. инв.№

 

 

 

Подп. и дата

 

 

 

 

 

 

Инв.№ подл.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

СШ-379.Ж3.Г.6-7.4-7.1-7.ПЗ

Лист

 

 

 

 

 

 

 

8

 

Изм.

Кол.уч

Лист

№ док.

Подпись

Дата

 

 

 

Собственный вес запроектированного фундамента на 1 п.м. складывается из веса ж/б подушки ФЛ 32.12-2, четырех бетонных стеновых фундаментных блоков ФБС 12.6.6:

Nf = (0,5 ∙3,2 ∙24 + 0,6 ∙0,58∙22∙4)∙1=38,4+30,62=69,02 кН/м

Nд = 18 кН/м

pII = = =77,26 кПа

pII < R 77,26 112,46 кПа

 

Среднее давление под подошвой фундамента не превышает расчетного сопротивления несущего слоя основания.

5.2. Определение осадки методом послойного суммирования.

5.2.1. Вычисление ординат эпюры природного давления σzg,i

· На отметке подошвы фундамента σzg,01hf1g hf =1,7·10 ·1,9 = 32,3кПа

· На границе I и II слоев σzg,I1h11g h1=1,7·10 ·6,7 = 113,9кПа

· Во II слое на глубине 8,1м σzg,II2h22g h2=1,8·10 ·8,1 = 144кПа

5.2.2. Вычисление ординат вспомогательной эпюры 0,2σzg,i

· 0,2 σzg,0 = 32,3 · 0,2 = 6,46кПа

· 0,2σzg,I = 113,9 · 0,2 = 22,78кПа

· 0,2σzg,II = 144 · 0,2 = 28,8кПа

 

5.2.3. Вычисление ординат эпюры дополнительного давления σzр,i =α р0

р0 =pII - σzg,0 = 77,26 – 32,3 = 44,96кПа

Эпюру дополнительного давления строят по точкам, для чего толщину грунта в каждом слое делят на элементарные слои hi = 0,4b= 0,4·3,2 = 1,28м.

ξ = 2z/b, где z расстояние от подошвы фундамента до точки на оси z, в которой определяется напряжение → α – коэффициент рассеивания напряжений (табличное значение).

η = l/b = 10,8 / 3,2 = 3,3

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Взаим. инв.№

 

 

 

Подп. и дата

 

 

 

 

 

 

Инв.№ подл.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

СШ-379.Ж3.Г.6-7.4-7.1-7.ПЗ

Лист

 

 

 

 

 

 

 

9

 

Изм.

Кол.уч

Лист

№ док.

Подпись

Дата

 

 

 

глина мягкопластичная, е=1,17, насыщенная водой

hi

z

ξ

α

σ

σzрср

Ei

44.96

 

0.021

1.28

1.28

0.80

0.879

39.52

42.24

 

1.28

2.56

1.60

0.612

27.52

33.52

 

1.28

3.84

2.40

0.419

18.84

23.18

 

0.96

4.8

3.00

0.329

14.79

16.82

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Взаим. инв.№

 

 

 

Подп. и дата

 

 

 

 

 

 

Инв.№ подл.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

СШ-379.Ж3.Г.6-7.4-7.1-7.ПЗ

Лист

 

 

 

 

 

 

 

10

 

Изм.

Кол.уч

Лист

№ док.

Подпись

Дата

 

 

 

5.2.4. Вычисление осадки S = β , где σzсрi – среднее дополнительное давление, β = 0,8.

S = 0,8 ·( + + + )=0,054м

Полученная осадка оказалась меньше Su=10см – предельной величины осадки, приведенной в СНиП для многоэтажных бескаркасных зданий с несущими стенами из крупных блоков или кирпичной кладки без армирования. Следовательно, условие расчета по второму предельному состоянию sвыполняется и использованные в расчете осадки размеры фундамента – глубину заложения d=1,9 м и ширину фундамента b=3,2 м можно считать достаточными и окончательными.

 

6. Расчёт и проектирование свайного фундамента.

6.1.Назначение глубины заложения ростверка.

Глубина заложения ростверка должна быть больше глубины промерзания.

dk = db+hcf+hmз+hр+ hподк. – конструктивная глубина заложения.

df = dfn∙ kh– расчетная глубина сезонного промерзания грунта (расчетная глубина заложения фундамента) df = 0,76м

dfn = 1,9 м– нормативная глубина сезонного промерзания грунтов, зависит от региона

kh = 0,4- коэффициент, учитывающий влияние теплового режима сооружения

db =2,4 – 1,2 = 1,2м – глубина подвала

hcf = 0,3м – толщина пола полуподвала

hmз = 0,15м – толщина технического зазора

hр = 0,4м – высота ростверка

hподк.=0,6м- высота подколонника

dk=1,2+0,3+0,15+0,4+0,6 = 2,65м

 

Принимается: dр =2,65м

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Взаим. инв.№

 

 

 

Подп. и дата

 

 

 

 

 

 

Инв.№ подл.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

СШ-379.Ж3.Г.6-7.4-7.1-7.ПЗ

Лист

 

 

 

 

 

 

 

11

 

Изм.

Кол.уч

Лист

№ док.

Подпись

Дата

 

 

6.2.Определение глубины свай.

Длина сваи назначается исходя из инженерно – геологических условий. Нижний конец сваи должен погружаться в грунт не менее 1 … 1,5 м.

lcваи = 300 + (6700 – 2650)+1500 = 5550мм

Исходя из расчёта выбираем типовую железобетонную сваю длиной lcваи =6,0м, квадратного сечения 30 х 30 см, у которой нижний конец забивается в песок пылеватый, неоднородный, средней плотности, средней степени водонасыщения на глубину 1,85 м.

Рабочую длину сваи составляет расстояние от подошвы ростверка до начала заострения, т.е. без учета длины острия, которая в дину сваи не входит. Исходя из этого расчётная рабочая длина сваи lраб.cваи = 6000 – 300-100 = 5,6м

 

6.3.Определение несущей способности сваи.

6.3.1. Несущая способность сваи.

Fd =gc (gсR ∙ R ∙ A + u∑gcf ∙fi∙hi)

gc = 1 – коэффициент условий работы свай в грунте

gсR = gcf =1 – коэффициенты условия работы грунта соответственно под нижним концом сваи и на боковой поверхности сваи

R =1650 кПа – расчётное сопротивление грунта под нижним концом сваи для песка пылеватого, неоднородного, средней плотности при глубине погружения нижнего конца сваи от природного рельефа z = 8,25 м

A= 0,09м2 площадь поперечного сечения сваи

u = 1,2м – наружный периметр сваи

fi расчётное сопротивление грунта i – слоя на боковой поверхности сваи.

zi толщина i – слоя грунта, прорезаемого сваей

z1 = 4,68 м f1 = 10,53кПа – грунт 1

z2 =6,70 м f2 = 11,17кПа – грунт 1

z3 = 8,25 м f3 = 34,03кПа – грунт 2

Fd =1∙(1∙1650∙0,09+1,2∙1∙(4,68∙10,53+6,7∙11,17+8,25∙34,03)) = 634,34кН

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Взаим. инв.№

 

 

 

Подп. и дата

 

 

 

 

 

 

Инв.№ подл.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

СШ-379.Ж3.Г.6-7.4-7.1-7.ПЗ

Лист

 

 

 

 

 

 

 

12

 

Изм.

Кол.уч

Лист

№ док.

Подпись

Дата

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Взаим. инв.№

 

 

 

Подп. и дата

 

 

 

 

 

 

Инв.№ подл.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

СШ-379.Ж3.Г.6-7.4-7.1-7.ПЗ

Лист

 

 

 

 

 

 

 

13

 

Изм.

Кол.уч

Лист

№ док.

Подпись

Дата

 

 

 

6.3.2. Определение допускаемой нагрузки.

Р = Fd / gк = 634,34 / 1,4 = 453,1кН, где gккоэффициент надежности по грунту.

 

6.3.3. Определение количества свай.

n = NI / P = 207,6 / 453,1 = 0,46, округляем до целого числа = 1 свая

NI = gf ∙ NoII + Gp,где gf = 1,2

Gp = gf ∙ Ap ∙ gm ∙ dp, где gf = 1,1

Ap = Nd /Pp - gf ∙gm ∙ dp, где gm = 22, т.к. здание с подвалом, gf = 1,2

Nd = NoII ∙gf = 152,96 ∙ 1,2 = 183,6 кН, где NoII = Nрасч.расчётная нагрузка от веса здания на уровне обреза фундамента, gf = 1,2.

Pp = P/(3d)2 = 453,1 / 9∙0,09 = 559кН/м2

Ap = 183,6 / 559 – 1,2∙ 22 ∙ 2,65 = 0,375

Gp = 1,1∙ 0,375 ∙ 22 ∙ 2,65 = 24,05кН

NI = 1,2 ∙ 152,96 + 24,05=207,6кН

 

6.3.4. Расстановка свай в плане.

Расстояние между сваями принимаем равным 3d, чтобы получить минимальные размеры ростверка. Расстояние от края сваи до края ростверка - 0,1 м.

 

6.4.Определение фактических усилий.

Nminmax = NI /n = 207,6 /1 = 207,6 кН

Nmin > 0 Nmax < P = 207,6 кН < 453,1 кН → условие выполняется

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Взаим. инв.№

 

 

 

Подп. и дата

 

 

 

 

 

 

Инв.№ подл.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

СШ-379.Ж3.Г.6-7.4-7.1-7.ПЗ

Лист

 

 

 

 

 

 

 

14

 

Изм.

Кол.уч

Лист

№ док.

Подпись

Дата

 

 

7.Определение осадки свайного фундамента.

7.1. Построение условного фундамента.

α = φII, mt /4 = 22,15 / 4 = 3,540tg3,540 = 0,062

φII, mt = ∑ φIIi ∙ hi / ∑ hi

φIIiрасчётное значение угла внутреннего трения для отдельно пройденных сваей слоев.

hiтолщина отдельных слоев пройденных сваей.

φII, mt = 180 ∙ 4,05м + 330 ∙ 1,55м / 4,05м + 1,55 м = 22,15

bусл. = d +2lраб.cваи ∙ tgα = 0,3 + 2∙5,6 ∙ 0,062 = 0,99 м = – ширина условного фундамента.

lусл.= 1м – длина условного фундамента.

Аусл.= bусл.∙ lусл.= 1∙1= 1м2– площадь подошвы условного фундамента.

Gусл. = Аусл. ∙ dусл. ∙gm, где gm = 20 кН/м3 - вес грунта в условном фундаменте, dусл. = 8,25м

Gусл = 1 ∙8,25 ∙20= 165кН

7.2. Проверка давления под подошвой фундамента.

Рср. = Рminmax = (NoII +Gусл) / Аусл. = (152,96 + 165)/1 = 317,96 кН/м2

Rусл. =

R усл.=

Рmax ≤ 1,2 Rусл. = 317,96 кПа < 487,3 кПа → условие выполняется

Рср. ≤ Rусл. = 317,96 кПа < 406,05 кПа → условие выполняется

Рmin > 0 = 317,96 кПа > 0 кПа → условие выполняется

7.3. Определение осадки фундамента.

7.3.1. Вычисление ординат эпюры природного давления σzg,i = ∑ γihi

· На границе I и II слоев σzg,I1h1=17·6,7 = 113,9кПа

· На подошве условного фундамента σzg,II= σzg,I2h2=113,9 +18·(6,7+1,55) = 262,4кПа

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Взаим. инв.№

 

 

 

Подп. и дата

 

 

 

 

 

 

Инв.№ подл.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

СШ-379.Ж3.Г.6-7.4-7.1-7.ПЗ

Лист

 

 

 

 

 

 

 

15

 

Изм.

Кол.уч

Лист

№ док.

Подпись

Дата

 

 

7.3.2. Вычисление ординат вспомогательной эпюры 0,2σzg,i

· 0,2σzg,I = 113,9 · 0,2 = 22,78кПа

· 0,2σzg,II = 262,4 · 0,2 = 52,48кПа

 

7.3.3. Вычисление ординат эпюры дополнительного давления σzр,i =α р0

Р0 = Р0II - σzg,0 = 317,96 – 262,4 = 55,56кПа - напряжение непосредственное под подошвой фундамента.

Эпюру дополнительного давления строят по точкам, для чего толщину грунта в каждом слое делят на элементарные слои hi = 0,4b= 0,4· 1 = 0,4м.

ξ = 2z/b, где z расстояние от подошвы фундамента до точки на оси z, в которой определяется напряжение → α – коэффициент рассеивания напряжений (табличное значение).

η = l/b = 1 / 1 = 1

глина мягкопластичная, е=1,17, насыщенная водой

hi

z


Дата добавления: 2015-11-04; просмотров: 28 | Нарушение авторских прав




<== предыдущая лекция | следующая лекция ==>
ПЕТЕРБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ | Основания и фундаменты (вопросы к экзамену)

mybiblioteka.su - 2015-2020 год. (0.476 сек.)