|
Таблица 3 Броневые пластинчатые магнитопроводы с уширенным ярмом типа ШУ
|
Броневые ленточные магнитопроводы типа ШЛ
|
| Размеры магнитопровода, мм |
| ||
Магнитопровод |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| |
| а | h | с | в | ap |
ШЛ 6x6,5 ШЛ 6x8 | 6,5 8 10 12,5 | ||||
ШЛ 6x12,5 |
|
|
|
| |
ШЛ 8x8 |
|
|
|
| |
ШЛ 8x10 ШЛ 8x12,5 | 10 12,5 | ||||
ШЛ 8x15 |
|
|
|
| |
ШЛ 10x10 |
|
|
|
| |
ШЛ 10x12,5 ШЛ 10x16 | 12,5 16 | ||||
ШЛ 10x20 |
|
|
|
| |
ШЛ 12x12,5 |
|
|
| 12,5 |
|
ШЛ 12x16 ШЛ 12x20 | 16 20 | ||||
ШЛ 12x25 |
|
|
|
| |
ШЛ 16x16 |
|
|
|
| |
ШЛ 16x20 ШЛ 16x25 | 20 25 | ||||
ШЛ 16x32 |
|
|
|
| |
ШЛ 20x20 |
|
|
|
| |
ШЛ 20x25 ШЛ 20x32 | 25 32 | ||||
ШЛ 20x40 |
|
|
|
| |
ШЛ 25x25 |
|
|
|
| |
ШЛ 25x32 ШЛ 25x40 | 62,5 | 32 40 | 12,5 | ||
ШЛ 25x50 |
|
|
|
| |
ШЛ 32x32 |
|
|
|
| |
ШЛ 32x40 ШЛ 32x50 | 40 50 | ||||
ШЛ 32x64 |
|
|
|
| |
ШЛ 40x40 |
|
|
|
| |
ШЛ 40x50 ШЛ 40x64 | 50 64 | ||||
ШЛ 40x80 |
|
|
|
|
Броневые ленточные магнитопроводы типа ШЛМ
|
СОДЕРЖАНИЕ с.
ВВЕДЕНИЕ
1. Задание на расчет ТММ.
2. Особенности трансформаторов малой мощности (ТММ) с воздушным охлаждением.
3. Материалы, применяемые при изготовлении ТММ.
4. Конструкция трансформаторов малой мощности.
5. Расчет однофазного ТММ. ПРИЛОЖЕНИЕ.
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК ИСТОЧНИКОВ ИНФОРМАЦИИ
512 513
w\ (дробное)
Значение индукции в стержне с учетом пересчета витков, Тл,
w'
B = B
c
w2
Число вольт на один виток любой обмотки, В/виток,
E12 3 213 424 38
e = —^ =------- =------ = — = 0,514 В/виток.
" w„, 414 826 74
в
[1]
1,2,3
5.4. Определение геометрических размеров обмотки. Определение площади окна магнитопровода.
Расчет обмотки может выполнятся исходя их различных критериев оптимальности. Так при требовании минимальной стоимости, следует использовать медный провод марки ПЭЛ. При требовании минимума массы следует выбирать медный провод марки ПЭВ-1. Номинальные размеры обмоточных проводов круглого сечения приведены в Приложении табл.1. Выбор сечения провода определяется токовой нагрузкой, т.е. допустимой плотностью тока, зависящей от места расположения обмотки по отношению к стержню и суммарной полной мощностью вторичных обмоток и условиями охлаждения. Необходимо иметь в виду, что в табл. 5.2 приведены средние значения плотности тока А' для всей катушки в целом.
Выбирая плотность тока в обмотке, расположенной непосредственно на стержне, следует уменьшить среднее значение плотности тока А' на 15 - 20%, а в обмотках, расположенных на наружной поверхности катушек следует увеличить плотность тока на 10-15 %.
В рассматриваемом примере расчета при расположении обмоток на стержне в следующем порядке w2 - щ - w3, принимаются следующие значения плотности тока:
[2] при более высоких рабочих напряжениях - по формуле
U = 2U +1000- В,
исп р Up 0,5 •Ю5
где U - рабочее напряжение обмотки.
По табл.5.7 находим величину испытательного напряжения:
U„cn1 = 1000 В, U„cn3 = 500 В.
Для вторичной обмотки с напряжением U2 = 400 В испытательное напряжение находим по формуле:
U = 2U +1000-= 400 +1000-^_400L = 1600 В.
р U 0,5 •Ю5 400 0,5 •Ю5
Зная величину испытательного напряжения по табл.5.7 находят тип и число слоев междуобмоточной и корпусной изоляции. Как видно из таблицы, в качестве изоляции рекомендуется кабельная бумага (для температу-
о
ры нагрева не более 130 С). Она имеет хорошие электрические и механические характеристики, легко поддается пропитке, имеет малую толщину.
Толщина междуобмоточной изоляции определяется по наибольшему испытательному напряжению двух соседних обмоток и зависит от диаметра изолированного провода обмотки, на которую она укладывается.
Дата добавления: 2015-09-29; просмотров: 24 | Нарушение авторских прав
<== предыдущая лекция | | | следующая лекция ==> |