|
2.3. Расчет закрытой цилиндрической косозубой передачи.
Исходные данные:
Н·м Н·м
мин-1 мин-1
кВт кВт
2.3.1.Выбираем марку материала шестерни и колеса.
Шестерня - сталь 40х [3, табл. 8.8]
Твердость поверхности: 55HRC1
Твердость сердцевины: 28 HRC
=800 МПа – предел текучести
=1000 МПа – предел прочности
термообработка: закалка
Колесо – сталь 40х
Твердость поверхности: HB2=245 HB
Предел текучести =550 МПа
Предел прочности =850 МПа
Термообработка – улучшение
2.3.2.Определяем допускаемые напряжения в зубчатой передаче:
2.3.2.1.Допускаемое контактное напряжения
(4.1) [3.c.175]
где - допустимое контактное напряжение
- предел контактной выносливости, МПа
- коэффициент безопасности
- коэффициент долговечности
Если передача работает длительно, то
Для шестерни: [3,т.8.8,c.176]
Для колеса: 2*НВ2+70 [3,т.8.8,c.176]
МПа
МПа
Косозубая передача рассчитывается на прочность по среднему допускаемому контактному напряжению:
=(1031,8+509,1)/2=770,45МПа <=1,25
Условие не соблюдается, когда
=1.25* min
=636.375МПа
2.3.2.2Допускаемые напряжения изгиба
. , (4.2)
где [σF]-допускаемое напряжение изгиба,МПа
- предел выносливости изгиба, МПа
- коэффициент безопасности
KFL-коэффициент долговечности,
-коэффициент, учитывающий влияние двухстороннего приложения нагрузки, т.к. передача не реверсивная, =1
По [3, табл. 8.8] определяем:
1=550МПа
2=1,8*НВ2=1,8*245=441МПа
1= 2=1.75 [3, табл. 8.8]
Для шестерни: [σF]1=371.29МПа
Для колеса: [σF]2=252МПа
2.3.3 Определяем межосевое расстояние передачи
, (4.3)
где u-передаточное отношение
Т2-крутящий момент на валу колеса,Н/м
— коэффициент неравномерности нагрузки по длине зуба
— коэффициент ширины колеса относительно межосевого расстояния;
- допустимое контактное напряжение
Так как колесо расположено симметрично, то
= 0,5 [3, табл. 8.4]
=0.5*0.5*(5+1)=1.5
=1.08 [3, стр. 136]
[3, стр. 179]
aw
Принимаем межосевое расстояние aw=180 мм
2.3.4.Определяем ширину колеса
bw=aw* (4.4)
где — межосевое расстояние
2.3.5.Определяем нормальный модуль передачи
, (4.5)
где -коэффициент ширины колеса относительно модуля
=25 [3, с. 137, таб. 8.5]
Принимаем нормальный модуль передачи mn=3 [3, с.116]
2.3.6.Определяем угол наклона зубьев
(4.6)
Где - коэффициент осевого перекрытия [3, с.146 ]
2.3.7.Определяем число зубьев
(4.7)
Находим общее число зубьев шестерни и колеса
, (4.8)
Округляем до целого числа z∑=118
Число зубьев шестерни
=118/(1+5)=19.67
Округляем до ближайшего целого Z1=20
где — суммарное число зубьев
, (4.9)
где — число зубьев шестерни;
— число зубьев колеса
2.3.8.Уточним значение угла наклона зубьев по межосевому расстоянию
(4.10)
2.3.9.Уточним значение торцевого модуля и определяем диаметры (делительные впадин и выступов для шестерни и колеса)
(4.11)
мм
Делительный диаметр:
(4.12)
Диаметр вершин зубьев:
(4.13)
Диаметр впадин зубьев:
(4.14)
мм
мм
мм
мм
мм
2.3.10.Выполняем проверочный расчет по контактным напряжениям
(4.15)
где — коэффициент повышения прочности косозубых передач по контактным напряжениям;
(4.16)
где -коэффициент неравномерности нагрузки одновременно зацепляющихся пар зубьев
-коэффициент торцевого перекрытия
= (4.17)
=
Определить окружную скорость:
(4.18)
м/c
По 9-ой степени точности (табл. 8.2.) получаем
КHV=1.02 [3, табл. 8.7. c.149]
В нашем случае принимаем:
Sin2L=0.6428
(4.19)
[3, таб..8.3]
[3, рис. 8.15]
566.34МПа
Определим отклонение:
(4.20)
>4% (4.21)
2.3.11.Выполняем проверочный расчет по напряжениям изгиба
(4.22)
где — коэффициент формы зуба
— окружная сила
— коэффициент расчетной нагрузки
— коэффициент повышения прочности косозубых передач по направлениям изгиба
(4.23)
где — коэффициент неравномерности одновременно зацепляющихся пар зубьев
— коэффициент, учитывающий влияние наклона контактной линии к основанию зуба
По и 9-ой степени точности определяем [3, стр. 149]
(4.24)
(4.25)
H
— коэффициент расчетной нагрузки;
(4.26)
где — коэффициент концентрации нагрузки;
[3, c.129]
— коэффициент динамической нагрузки;
[3, c.132]
Определим эквивалентное число зубьев шестерни и колеса для нахождения и
(4.27)
Тогда [3, стр. 140]
Составляем соотношение
< >
2.3.12.Определяем силы, действующие в зацеплении
(4.28)
H
-радикальная сила
- осевая сила
- нормальная сила
Силы, действующие в косозубой цилиндрической передаче
F1,H | Fn,H | Fr,H | Fa,H |
9712.01 | 10556.53 | 3607.02 | 2197.6 |
Дата добавления: 2015-09-29; просмотров: 21 | Нарушение авторских прав
<== предыдущая лекция | | | следующая лекция ==> |
Федерация любительской хоккейной лиги | | | Основные термины, относящиеся к зацеплению зубчатых колес. |