Электроснабжение завода осуществляется от энергосистемы по воздушной линии, длина которой равна 22 км. Центром электрических нагрузок (ЦЭН) завода является главная понизительная подстанция (ГПП).

2 Исходные данные

Электроснабжение завода осуществляется от энергосистемы по воздушной линии, длина которой равна 22 км. Центром электрических нагрузок (ЦЭН) завода является главная понизительная подстанция (ГПП). Питание цехов от ГПП осуществляется кабелями, проложенными в земляных траншеях. Энергосистема имеет два напряжения 35 кВ и 110 кВ. Вторичное напряжение трансформаторов ГПП равно 10 кВ. Мощность короткого замыкания на шинах районной подстанции равна S_кз= 500 мBА.

Время работы завода с использованием максимальной нагрузки (Т_max ) составляет 3500 часов в год.

Питающая сеть цехов завода выполнена с изолированной нейтралью, а распределительная с глухо заземленной нейтралью.

Реактивный коэффициент мощности, установленной энергосистемой 0,33.

Установленная мощность освещения цеха № 1 составляет 32 кВт.

В таблице 1 приведены наименования и мощности электрооборудования установленного в цехе № 1. Все электроприемники этого цеха работают на переменном токе и рассчитаны на напряжение 380 В. В таблице 2 указаны значения установленной мощности оборудования цехов 2-5, а также соответствующие коэффициенты спроса и коэффициенты активной мощности.

Нагрузки цехов 3-5 содержат порядка 70% электроприемников 1 и 2 категории надежности электроснабжения.

В цехе №2 их количество составляет порядка 60%, а электрооборудование цеха №1 относится к 3 категории надежности.

Исходные данные представлены в таблице 1, 2

Таблица 1 - Силовое оборудование цеха № 1

Наименование электроприёмника	Мощность на валу, РВ (кВт)	Количество единиц, n (шт.)	Паспортная мощность, РП (кВт) или Sп (кВА)	ПВ %	cosj
Универсально-фрезерный	18,1	3
Вертикально фрейзерный	4,9	4
Точильно-шлифовальный	16,8	2
Строгальный	1,8	8
Расточной	11,5	2
Вертикально сверлильный	25,8	2
Установка разметочная	19	2
Обрабатывающий центр	17	1
Пресс	44	4
Штамповочное оборудывание	33,8	4
Приточная вентиляция	3,6	3
Вытяжная вентиляция	12,1	2
Подъемное оборудование	-	3	19,6	60
Сварочные машины	-	5	29,9	60	0,5

Таблица 2 - Данные оборудования цехов № 2-5

Объект	Установленная мощность РУСТ (кВт)	Коэффициент спроса Кс	cosj
Цех № 2	6250	0,22	0,8
Цех № 3	4100	0,23	0,6
Цех № 4	3790	0,2	0,8
Цех № 5	3090	0,22	0,9

Проектируемый механический завод состоит из 5 цехов, расположение которых приведено на рисунке 1.

36,00

24,00

Цех№3

210 руб.

		Цех№4		Цех№5

3 Технические расчеты

3.1 Расчёт нагрузок цеха № 1

В исходных данных приведены номинальные мощности подведенные к валу двигателя. Расчет нагрузок выполняется методом упорядоченных диаграмм (методом коэффициента максимума),в котором используются номинальные мощности электрооборудования поэтому используя мощности приведенные в исходных данных, необходимо выбрать стандартные номинальные значения этих мощностей для каждого вида оборудования. Этот выбор осуществляется по следующим формулам

, (1)

, (2)

, (3)

где - стандартное номинальное значение мощности, кВт;

- значение мощности подведенной к валу двигателя, кВт;

- номинальная мощность, кВт

- паспортная активная мощность грузоподъемных механизмов, кВт;

- полная паспортная мощность сварочного оборудования, кВА;

ПВ_i - продолжительность включения, выраженная в долях единицы;

- активный коэффициент мощности сварочного оборудования.

Выбор стандартных номинальных мощностей и технических данных двигателей был произведен по таблице 2 из [5] результаты выбора сведены в таблицу 3.

Таблица 3 - Технические данные двигателей

Наименование оборудования	Тип двигателя	Рном кВт	cosj	ηном %	Ihom A	Mmax	n шт	n об/мин
Универсально-фрезерный	4А 160М4УЗ	18,5	0,88	90	31,98	-	3	1500
Вертикально фрезерный	4А 112М4УЗ	5,5	0,86	85,5	9,73	-	4	1500
Точильно-шлифовальный	4А 160М4УЗ	18,5	0,88	90	31,98	-	2	1500
Строгальный	4А 90L4УЗ	2,2	0,83	80	4,03	-	8	1500
Расточной	4А 160S4УЗ	15	0,88	89	25,93	-	2	1500
Вертикально сверлильный	4А 180М4УЗ	30	0,89	91	57,27	-	2	1500
Установка разметочная	4А 180S4УЗ	22	0,91	90	37,18	-	2	1500
Обрабатывающий центр	4А 160М4УЗ	18,5	0,88	90	31,98	-	1	1500
Пресс	4А 200L4УЗ	45	0,9	92	76,06	-	4	1500
Штамповочное оборудывание	4А 200М4УЗ	37	0,9	91	62,54	-	4	1500
Приточная вентиляция	4А 100L4УЗ	4	0,84	84	7,24	-	3	1500
Вытяжная вентиляция	4А 160SУЗ	15	0,88	89	25,93	-	2	1500
Подъемное оборудование	4А 180М2УЗ	18,5	0,92	88,5	30,59	-	3	3000

Для каждого вида оборудования необходимо вычислить номинальный ток I_ном,А по формуле

(4)

где I_номi - номинальное значение тока, А;

U_ном = 380В - номинальное напряжение питающей сети;

- коэффициент активной мощности электроприемника.

Результаты вычисления приведены в таблице 3.

Все электроприёмники цеха № 1 разделены на группы с одинаковым режимом работы (одинаковыми значениями коэффициента использования - и активного коэффициента мощности - ). Численное значение и выбираются по таблице 2.11 из [1].

У электроприемников в группах, имеющих различную мощность, номинальная мощность представлена в виде двух чисел минимума и максимума ее значений.

Расчет установленной мощности P_уст,кВт для каждой группы электроприемников производится по следующей формуле

, (5)

где - соответствующая номинальная мощность электроприемника в этой группе, кВт;

- число электроприёмников в группе имеющих одинаковую мощность, шт.

Расчет установленной мощности цеха №1 осуществляется путем суммирования установленных мощностей всех групп электроприемников.

Активные и реактивные мощности групп электроприемников, за наиболее загруженную смену работы завода определяются по формулам

, (6)

где - активная мощность группы электроприемников за наиболее загруженную смену работы завода, кВт;

- установленная мощность, кВт;

- коэффициент использования.

, (7)

где - коэффициент реактивной мощности группы электроприемников;

- реактивная мощность группы электроприемников за наиболее загруженную смену, кВар.

Диапазон изменения мощностей цеха №1 рассчитывается, как отношение единичной мощности электроприемника с максимальной мощностью другого электроприемника с минимальной мощностью:

, (8)

где - диапазон изменения мощностей;

- максимальная мощность единичного электроприемника, кВт;

- минимальная мощность единичного электроприемника, кВт.

Результаты вычислений в таблице 4 указываются в виде:

m>3,m<3 m =3.

Совместно для всех групп электроприемников численное значение средневзвешенных коэффициента использования и реактивного коэффициента мощности определяется по формулам

, (9)

где K_uсв - средневзвешенный коэффициент использования.

, (10)

Значение средневзвешенного активного коэффициента мощности () определяется по величине () средневзвешенного.

Для сокращения объема расчета осуществлен переход от действительного числа электроприемников (n_д) к эффективному числу электроприемников (n_эф) в цехе 1. Этот переход может быть осуществлен тремя способами.

Если m<3, то при любых значениях средневзвешенного коэффициента использования ;

Если , а, то n_эф число электроприемников определяется по формуле

, (11)

где P_{i max}- единичная максимальная мощность электроприемника, кВт;

n_эф-число эффективных электроприемников, шт.

Если m>3, а K_uсв< 0,2, то расчет эффективного числа электроприемников производится по следующим формулам

, (12)

где n_эф* - относительное значение эффективного числа электроприемников, определяемое по относительному значению действительного числа электроприемников и их мощностей .

Если по расчетам >n_д, то в таблицу 4 заносится действительное число электроприемников.

Коэффициент максимума (M_max) определяется с учетом численных значений n_эф и K_uсв по таблице 2.13 из [1].

Активная P_max, кВт реактивная Q_max, кВар и полная мощности S_max, кВА тридцати минутного максимума нагрузки в наиболее загруженную смену работы завода определяется по следующим формулам

,. (13)

, (14)

где - коэффициент, принимающий значение:

, если ;

, если .

, (15)

Максимальный ток цеха №1 определяется по формуле

. (16)

Для удобства расчетов полученная информация и результаты вычислений сводятся в таблицу 4.

Таблица 4 - Расчёт нагрузок цеха № 1

Наименование группы	Рном кВт	n шт	Руст кВт	m	Ки	cosj	tgj	Рcм кВт	Qсм кВар	nэф шт	Kmax	Pmax кВт	Qmax кВар	Smax кBA	Imax кA
Станки мелко серийного производства	2,2-30	24	284,6	-	0,12	0,5	1,73	34,15	59,08	-	-	-	-	-	-
Вентиляционное оборудование	37-45	8	328	-	0,17	0,65	1,15	55,76	64,12	-	-	-	-	-	-
Прессо- штамповочное оборудование	4-15	5	42	-	0,6	0,8	0,74	25,2	18,65	-	-	-	-	-	-
Подъемное оборудование	18,5	3	55,5	-	0,1	0,5	1,73	5,55	9,6	-	-	-	-	-	-
Сварочное оборудование	16,1	5	80,5	-	0,2	0,5	1,73	16,1	27,85	-	-	-	-	-	-
Всего:	2,2-45	45	790,6	20,45	0,17	0,6	1,31	136,76	179,2	32	1,324	181,07	179,2	254,75	387,5
Освещение	24	1	24	-	0,8	0,9	0,48	19,2	9,22	-	-	-	-	-	-
Итого:	2,2-45	46	814,6	-	0,19	0,64	1,2	155,96	188,42	31	1,332	207,74	188,42	280,46	426,6

3.2 Расчет нагрузок завода

Расчёт нагрузок завода осуществляется методом коэффициента спроса все исходные данные приведены в таблице 2 и таблице 4.

Коэффициент спроса (К_с) для первого цеха высчитываем по формуле

, (17)

где - максимальная активная мощность цеха, кВт;

- установленная мощность цеха, кВт.

Величина активной и реактивной мощности цехов 2-5 определяется по формулам

, (18)

. (19)

Мощности цеха соответствуют заданному значению cosj.

Численное значение полной мощности (S_max) и максимального тока () для цехов 2-5 определяется по формулам 15 и 16.

Расчет всего завода осуществляется путем суммирования этих величин, а полной мощности и максимального тока по формулам 15 и 16.

Величина средневзвешенного коэффициента спроса (K_ссв) для всего завода определяется по формулам

(20)

Расчет средневзвешенного коэффициента реактивной мощности () для всего завода определяется по формуле

(21)

По найденному определяем cosj_св завода.

Результаты расчетов приведены в таблице 5.

Таблица 5 - Расчёт нагрузок завода

Объект	Руст кВт	Кс	cosj	tgj	Рmах кВт	Qmax кВар	Smax кВА	Imax A
Цех № 1	814,6	0,25	0,64	1,2	207,74	188,42	280,46	426,6
Цех № 2	6230	0,22	0,8	0,75	1375	1031,25	1718,75	2614,46
Цех № З	4100	0,23	0,6	1,33	943	1254,19	1569,15	2386,9
Цех № 4	3790	0,2	0,8	0,75	758	568,5	947,5	1441,28
Цех № 5	3090	0,22	0,9	0,48	679,8	339,9	760,05	1156,15
Итого:	18044,6	0,22	0,77	0,83	3963,54	3312,26	5165,34	7857,22

3.3 Выбор числа и мощности цеховых трансформаторов

Питание цехов завода осуществляется от отдельных, встроенных трансформаторных подстанций (ТП).

При выборе трансформаторов каждой ТП необходимо учитывать тип, требуемую мощность, значение высшего и низшего напряжения, условия в которых будет эксплуатироваться трансформатор.

Число трансформаторов на подстанции зависит от категории надежности питаемых электроприемников, установленной мощности оборудования и графика его работы. Согласно курсовому заданию нагрузки цехов 3-5 содержат порядка 70% электроприемников 1 и 2 категории надежности, а в цехе 2 их количество составляет порядка 60%. Цех № 1 содержит нагрузку, относящуюся к третьей категории надёжности электроснабжения. И поэтому коэффициент загрузки трансформатора может быть равен 0,9. В цехах 2-5 с учетом аварийной допустимой перегрузки коэффициент загрузки трансформаторов не должен превышать 0,7. Для цехов 2-5 необходимо применять двух трансформаторные подстанции, для цеха № 1 питание может осуществляться от одного трансформатора.

Для цеховых трансформаторных подстанций предполагается выбрать трансформаторы типа ТМ, с масленым охлаждением, т.к. он обладает наибольшей перегрузочной способностью.

Коэффициент загрузки К_з для трансформаторов определяется по формуле

(22)

В таблице 6 приведены типы и данные для каждого трансформатора которые выбираются по полной максимальной мощности:

, (23)

где К_з - коэффициент загрузки;

п - число трансформаторов, шт.

Выбор трансформатора осуществляется исходя из условия,

(24)

Для всех трансформаторов определяются потери активной и реактивной мощностей , а также потери энергии по формулам

, (25)

, (26)

, (27)

где - потери холостого хода трансформатора, кВт;

- потери в обмотке трансформатора, кВт;

- ток холостого хода, %;

- напряжение короткого замыкания, %.

- время потерь.

Технические данные цеховых трансформаторов взяты из таблицы 2.93 [5].

Эти полученные данные представлены в таблице 6.

Таблица 6 - Технические данные цеховых трансформаторов

Объект	Тип и мощность трансформатора, Ква	n шт	ΔРх.х. кВт	ΔРк.з., кВт	Ix.x. %	Uк.з., %
Цех № 1	ТМ – 400	1	1,05	5,5	2,1	4,5
Цех № 2	ТМ – 1600	2	3,3	18	1,3	5,5
Цех № З	ТМ – 1600	2	3,3	18	1,3	5,5
Цех № 4	ТМ – 1000	2	2,45	12,2	1,4	5,5
Цех № 5	ТМ - 630	2	1,56	7,6	2	5,5

Численные значения потерь активной, реактивной мощностей и потерь активной энергии приведены в таблице 7.

Таблица 7 - Потери мощности в цеховых трансформаторах

Объект	Shom кВА	n шт	КЗ	Потери мощности	Потери энергии кВт∙ч
Активной, кВт	Реактивной, кВар
На один	Всего	На один	Всего	На один	Всего
Цех № 1	400	1	0,7	3,7	3,7	17,22	17,22	12285	12285
Цех № 2	1600	2	0,54	8,5	17	46,46	92,92	28159,08	56318,16
Цех № З	1600	2	0,49	7,6	15,2	41,92	83,84	27245,85	54491,7
Цех № 4	1000	2	0,47	5,1	10,2	26,15	52,3	17480,69	34961,38
Цех № 5	630	2	0,6	4,3	8,6	25,07	50,14	14037,6	28075,2
Всего:	-	9	-	-	54,7	-	296,42	-	186131,44

3.4 Выбор числа и мощности трансформаторов главной понизительной подстанции (ГПП)

Для главной понизительной подстанции (ГПП) выбираются два

трансформатора таким образом, чтобы при выходе из строя одного трансформаторов другой смог бы обеспечить бесперебойным питанием все электроприемники первой и второй категории надёжности, но при этом его перегрузка не должна составлять более 40%, т.е. коэффициент загрузки не должен превышать 0,7.

Для осуществления выбора трансформаторов вычисляются расчетные нагрузки ГПП.

Активная максимальная мощность ГПП ,кВт определяется по формуле

, (28)

где - коэффициент, учитывающий не одновременность максимальных нагрузок;

- активная максимальная мощность завода, кВт;

- потери активной мощности цеховых трансформаторов всего завода, кВт.

Максимальная реактивная мощность главной понизительной подстанции , кВар определятся по формуле

, (29)

где - максимальная реактивная мощность завода, кВар;

- потери реактивной мощности в цеховых трансформаторах всего завода, кВт.

Максимальная допустимая реактивная нагрузка , кВар завода вычисляется по формуле

, (30)

где - реактивный коэффициент мощности, энергосистемы завода.

Расчет суммарная реактивной мощности компенсирующих устройств , кВар производится по следующей формуле

. (31)

Полная максимальная мощность ГПП ,кВА определяется по формуле

. (32)

Результаты расчетов сводим в таблицу 8.

Таблица 8 - Расчётные нагрузки ГПП

Объект	Рmах гпп кВт	Qmax гпп кВар	Qmax доп кВар	Qку кВар	Smax гпп кВА
ГПП	4698,04	3247,81	1550,35	1697,46	4947,24

Расчет требуемой полной мощности для каждого трансформатора ГПП производится по формуле 23.

По таблице 2.-93 из [4] выбирается тип и полная номинальная мощность трансформаторов ГПП, выбор осуществляется исходя из условия 24.

Характеристики выбранных трансформаторов приведены в таблице 9.

Таблица 9 - Технические данные трансформаторов ГПП

Тип и мощность трансформаторов	n шт	ΔРхх кВт	ΔРкз кВт	Iхх %	Uкз %
ТМ - 4000	2	6,7	33,5	1	7,5

Данные потерь мощности трансформаторов главной понизительной подстанции приведены в таблице 10.

Таблица 10 - Потери мощности в трансформаторах ГПП

Объект	Shom кВА	n шт	КЗ	Потери мощности	Потери энергии кВт∙ч
Активной, кВт	Реактивной, кВар
На один	Всего	На один	Всего	На один	Всего
ГПП	4000	2	0,64	20,42	40,84	162,88	325,76	65906,56	131813,12

3.5 Определение центра электрических нагрузок

Источником питания завода является ГПП, правильное ее местоположение обеспечивает работу завода с наименьшими потерями мощности и экономию цветного металла используемых кабелей, шин и проводов. Место, где расположено ГПП называется центром электрических нагрузок (ЦЭН).

Определение центра электрических нагрузок производится по следующим формулам:

, (33)

, (34)

где - координата цеха по оси абсцисс, определяется по рисунку 2, мм;

- координаты цеха по оси ординат, определяется по рисунку 2, мм;

- полная максимальная мощность цеха, кВА.

Для каждого цеха строится картограмма нагрузок, имеющихся на рисунке 2, в виде окружности определённого радиуса. Радиус окружности каждой из картограмм определяется по формуле

, (35)

где m - масштаб равный 2, кВА/мм².

Результаты расчетов радиуса окружности для построения картограмм нагрузок завода сведены в таблицу 11.

Таблица 11 - Радиусы окружности для построения картограмм

Объект	Цех 1	Цех 2	Цех 3	Цех 4	Цех 5
Ri, мм	6,8	16,54	15,8	12,3	11

Питание цехов завода от ГПП осуществляется кабелями ААБ, проложенных в земляных траншеях на расстоянии между кабелями 200 мм. Для каждого кабеля определяется расчетный ток ,А по формуле

, (36)

где U_ном=10кВ - вторичное напряжение трансформатора ГПП.

Сечение кабеля выбирается по таблице 2 из методического пособия согласно условию

, (37)

где - допустимый ток кабеля проложенного к данному цеху, А.

При прокладке нескольких кабелей в одной траншеи вводится поправочный коэффициент

, (38)

где - поправочный коэффициент, зависящий от числа работающих в траншеи кабелей, при расстоянии между ними 200 мм выбирается по таблице 6 [4].

Количество кабелей прокладываемых к цеху зависит от категории надежности электроснабжения оборудования находящегося в этом цехе. В цехах содержащих электроприемники первой и второй категории надежности, прокладывается два кабеля поэтому, в случае повреждения и последующего отключения одного из них, питание будет осуществляться по второму. В цехе №1 расположенное электрооборудование третьей категории надежности, которая допускает длительный перерыв в электроснабжении, поэтому к этому цеху прокладывается один кабель.

В таблице 12 приведены данные по выбору сечения и количества кабелей, их длины от ГПП до цеха с учетом запаса (4м),а также допустимый ток в том числе с введением поправочного коэффициента.

Таблица 12 - Распределительная сеть завода

Объект	Ip A	Тип кабеля	Сечение мм^2	Допустимый ток, А	Длина, м
без учета Кп	с учётом Кп
Цех № 1	16,19	1 ААБ	16	75	61,5
Цех № 2	99,23	2 ААБ	50	140	114,8
Цех № З	90,6	2 ААБ	35	115	96,6
Цех № 4	54,7	2 ААБ	16	75	61,5
Цех № 5	43,9	2 ААБ	16	75	63

		Цех№1		Цех№3
		Цех№4		Цех№5

Рисунок 2- Определение ЦЭН

3.6 Расчет класса напряжения и определение сечения проводов воздушной линии

Электроснабжение завода осуществляется от энергосистемы по воздушной линии (ВЛ), выполнены сталеалюминевыми проводами.

Для того, чтобы определить сечение проводов воздушной линии определяется полная максимальная мощность завода , кВА по формуле

, (39)

кВА.

Напряжение воздушной линии рассчитывается по формуле:

, (40)

кВ,

где n - число воздушных линий, (п =2) шт;

L - длина воздушной линии, 23км.

Максимальный ток потребляемый заводом вычисляется по формуле

, (41)

А.

где U_ном.з = 35кВ - номинальное напряжение энергосистемы.

Сечение проводов воздушной линии определяется по экономической плотности тока согласно формуле:

, (42)

мм².

где J_эк - экономичная плотность тока, А/мм ² (определяется по таблице 2,26 [1]);

- экономически целесообразное расчетное сечение, мм².

Выбирается ближайшее стандартное сечение провода: АС - 35, с допустимым током I_доп=130А.

Воздушная линия проверяется на потерю напряжения , % по формуле

, 43)

%.

где r₀ , x_о - удельное активное и реактивное сопротивление, Ом/км (определяется по таблице 3-16 [3], при среднем расстоянии между осями проводов Д_ср.=3000мм).

Максимально допустимая потеря напряжения для ВЛ составляет 8%. Полученное при расчетах значение ниже этой величины, поэтому по выбранным ранее проводам марки АС-25 возможно обеспечить электроснабжение завода.

2.7 Выбор пусковой и защитной аппаратуры

Питание электроприемников цеха №1 от электрической сети завода осуществляется по магистральным и радиально-магистральным схемам. В качестве силовых кабелей питающих сети применяются кабели марки АВВГ, которые прокладываются в кабельных каналах в полу. Распределительная сеть выполняется проводами марки АПВ проложенными в трубах ПХВ в бетонном полу.

Основной защитной аппаратурой электрооборудования и станков цеха №1 являются автоматические выключатели серии АЕ2000, для сварочного оборудования это предохранители ПР-2, в качестве пусковых аппаратов применяются магнитные пускатели серии ПМЛ.

Исходные данные для выбора этой аппаратуры приведены в таблице 3. По расчетному току для каждого вида оборудования токи, соответственно тип автоматического выключателя.

Автоматические выключатели выбираются исходя из условий:

, (44)

где I_АВi - номинальный ток автоматического выключателя, А;

I_рi - расчетный ток электрооборудования, определяется по формуле

(45)

Ток теплового расцепителя-выключателя определяется исходя из условия

, (46)

где I_трi - ток срабатывания теплового расцепителя, А.

Ток электромагнитного расцепителя определяется по формуле

(47)

где I_эрi - ток электромагнитного расцепителя, А.

Выбор автоматического выключателя и их номинальных данных производится по таблице 14.2 [2].

В каждом распределительном пункте цеха предусматриваются резервные автоматические выключатели.

Для сварочного оборудования определяется ток продолжительности включения по формуле

, (48)

где I_ПВi - ток кратковременного режима работы, А;

S_пi - полная паспортная мощность, кВА;

U_ном=380В - номинальное напряжение.

Рассчитываем ток плавкой вставки предохранителя по формуле:

, (49)

где I_встi - ток плавкой вставки, А;

ПВ - коэффициент продолжительности включения.

Номинальный ток патрона и тип предохранителя выбирается исходя из условия

, (50)

где I_пi - ток патрона предохранителя, А.

Ток плавкой вставки предохранителя определяется из условия

(51)

Выбор предохранителей и их номинальных данных производится по таблице 14.1 [2].

Определение типа и номинального тока магнитного пускателя осуществляется по номинальному току электрооборудования

(52)

Для каждого магнитного пускателя определяем ток теплового реле:

(53)

Магнитные пускатели и их номинальные данные выбираются по таблице 14.2 и 14.7 [2].

Сечение проводов распределительной сети цеха №1 определяется по длительно допустимому току по таблице 2 из [4], согласно условию 37.

Результаты выбора защитной и пусковой аппаратуры, а также сечение проводов сведены в таблицу 13.

Таблица 13 - Защитная и пусковая аппаратура цеха № 1

Наименование оборудования	Рн, кВт	Iр , А	Защитное оборудование	Пусковая аппаратура	Питающая линия	Длина, м
Тип	Номин. данные	Тип	Номин данные	Тип	S, мм^2
Универсально-фрезерный	18,5	35,53	АЕ2046	63 50;600	ПМЛ-413	63 50	4АПВ	10	33,4
Вертикально-фрезерный	5,5	11,38	АЕ2026	16 16;192	ПМЛ-213	25 19	4АПВ	2	38,5
Точильно шлифовальный	18,5	35,53	АЕ2046	63 50;600	ПМЛ-413	63 50	4АПВ	10	20,8
Строгальный	2,2	5,03	АЕ2026	16 63;756	ПМЛ-113	10 8	4АПВ	2	76,9
Расточной	15	29,13	АЕ2046	63 40;480	ПМЛ-313	40 40

Дата добавления: 2015-09-28