Файл взят с сайта www.kodges.ru, на котором есть еще много интересной литературы 4 страница

Рнс. 3 6. Схемы включения измерительных трансформаторов. а — трансформатора тока; б — трансформатора напряжения.

значаются буквами Я_ь #2 (измерение), последовательно подключают амперметры, последовательные обмотки ваттметров, счетчиков и других приборов. Первичная обмотка трансформатора напряжения, выводы которой обозначаются буквами А, X (начало — конец), вклю­чается в измеряемую цепь параллельно, а к выводам вторичной об­мотки, обозначаемой соответственно буквами а, х, подключают па­раллельно вольтметры, параллельные цепи ваттметров, счетчиков и других приборов.

По показаниям приборов, включенных во вторичные обмотки, можно определить значения измеряемых величин. Для этого их по­казания надо умножить на действительные коэффициенты трансфор­мации Ki и Ки- Для трансформатора тока Ki=hlh■ Для трансфор­матора напряжения Ku = Ui/U2.

Действительные коэффициенты трансформации обычно неизвест­ны, так как они зависят от режима работы трансформатора, т. е. от значений токов и напряжений, характера и значения сопротивления нагрузки вторичной цепн и частоты тока; поэтому показания прибора умножают не на действительные, а на номинальные коэффициенты трансформации. Они указаны на щитке трансформатора в виде дро­би, числитель которой есть номинальное значение первичной, а зна­менатель — вторичной величины. Номинальный коэффициент транс­формации для данного трансформатора имеет постоянное значение. Для трансформаторов тока обозначим его Kimm, для трансформа­торов напряжения — Кином-

Относительная погрешность в процентах из-за неравенства дей­ствительного и номинального коэффициентов трансформации опре­деляется выражениями:

для трансформатора тока

~⁷i _1ПЛ ^Кгтм — ^Ki

у, — -------------- 100 = -------- 77------- 100,

¹⁷ h Kj

где I[—K_lw№ /₂, lf I,/₂;

для трансформатора напряжения

^Vl~^Ul ^KUnou ^Kl

где u[=K_Ull(JJ₂, и_гК_аи₂.

Погрешность yi называется токовой погрешностью, a y_v — по­грешностью напряжения. Кроме этих погрешностей у измерительных трансформаторов имеется еще так называемая угловая погрешность. Она возникает вследствие фазовых сдвигов между первичной и вто­ричной величиной, вносимых трансформатором.

В идеальном трансформаторе вектор вторичного тока /2 сдвинут по фазе относительно вектора первичного тока на 180°. Такой же сдвиг по фазе должен быть между векторами вторичного U₂ и пер­вичного U1 напряжений в трансформаторе напряжения. В реальном трансформаторе угол между повернутым на 180° вектором вторичной величины и соответствующим вектором первичной величины не равен нулю, а составляет угол б, который называется угловой погреш­ностью трансформатора. Погрешность считается положительной, если повернутый на 180° вектор вторичной величины опережает вектор первичной величины.

Угловая погрешность измерительных трансформаторов влияет только на показания приборов, отклонение подвижной части которых зависит от сдвига фаз между токами в цепях этих приборов. К ним относятся ваттметры, счетчики энергии и фазометры.

3.3. ИЗМЕРИТЕЛЬНЫЕ ТРАНСФОРМАТОРЫ ТОКА

Трансформатор тока работает в режиме, близком к короткому замыканию, так как в его вторичную обмотку включаются приборы с малым сопротивлением. Полное суммарное сопротивление Z=jR + +jX приборов и подводящих проводов является нагрузкой транс­форматора тока.

На рис. 3.7 приведена векторная диаграмма трансформатора тока, построение которой начинают с вектора low2 — магнитодвижущей силы (МДС) вторичной обмотки. Вектор напряжения U2 получают как сумму векторов напряжений i_zr и 1₂х на активном r и реактив­ном X сопротивлениях нагрузки прн токе /₂ во вторичной цепи трансформатора.

Электродвижущая сила Е₂, наводимая во вторичной обмотке потоком Ф₀ в магннтопроводе, получена в результате сложения век­тора u₂ с векторами i₂r₂ и 1₂х₂ напряжений на активном r₂ сопро­тивлении вторичной обмотки и его реактивном сопротивлении х₂, обусловленном потоком рассеяния.

Выше отмечалось, что вектор МДС /₂ш₂ сдвинут по фазе отно­сительно вектора МДС 'hwi почти на 180°, т. е. МДС /₂ш₂ оказывает размагничивающее действие.

Вследствие этого магнитный по­ток Ф₀ в магннтопроводе созда­ется результирующей МДС /₀к>1, называемой полной МДС транс­форматора.

Магнитодвижущая сила IgWi создается намагничивающим то­ком /₀, практически равным току холостого хода трансформатора. Под током холостого хода пони­мают ток первичной обмотки, ко­торый при разомкнутой вторич­ной обмотке создает в магннто­проводе номинальный для данно­го режима магнитный поток.

Магнитодвижущая сила I₀w 1 состоит из реактивной составля­ющей ш_ь непосредственно

создающей поток Ф₀ и совпадаю­щей с ним по фазе, и активной составляющей I_aw_u опережающей Фо на 90° и определяемой поте­рями на гистерезис и вихревые токи в магннтопроводе.

Вектор МДС IiWi получен путем сложения вектора МДС I₀Wi с повернутым на 180° вектором МДС /₂оь, т. е.

/„ Щ = h Щ + /₂ ш₂. (3.1)

При номинальном режиме работы трансформатора тока значе­ние l₀w 1 обычно составляет не более 1% (или /₂ш₂).

При достаточной мощности цепи первичного тока размыкание вторичной цепи трансформатора тока вызовет значительное увели­чение Ф₀, поскольку в этом случае /₀Ш₁=/₁Ш1. Это может привести к аварии, так как возрастание потока в магннтопроводе приводит к большому увеличению ЭДС (до нескольких сотен вольт), что опас­но для обслуживающего персонала и может вызвать электрический пробой изоляции обмоток. Кроме того, увеличение потока сопровож­дается ростом потерь на перемагничивание и вихревые токн, повы­шением температуры магнитопровода, а следовательно, и обмоток и может служить причиной термического разрушения их изоляции.

Из векторной диаграммы и уравнения (3.1) можно сделать сле­дующие выводы.

i_Dw₇

1_гЩ

Рис. 3.7. Векторная диаграмма трансформатора тока.

4—970 49

Токовую погрешность для одного значения h можно свести к нулю подбором числа витков ш₂ вторичной обмотки. Для других значений тока /₂ погрешность не будет равна нулю, так как ток /₀ не пропорционален току У₂.

Погрешности трансформатора тока увеличиваются по мере воз­растания МДС IqW\.

Увеличение сопротивления вторичной обмотки и возрастание на­грузки, т. е. включение большого числа приборов, приводят к повы­шению ЭДС £₂, а следовательно, к увеличению потока Ф₀ и МДС l_Dw 1. Поэтому для каждого трансформатора указывается его номи­нальная вторичная нагрузка в омах или номинальная мощность в вольт-амперах. Номинальной нагрузкой трансформатора тока назы­вается наибольшее сопротивление, на которое можно замыкать его вторичную обмотку, не вызывая, увеличения погрешностей выше до­пустимых для соответствующего класса точности.

Номинальная нагрузка 2_н0м и номинальная мощность трансфор­матора тока Оном связаны между собой соотношением

г г

S,

= /

г,

ZUOM ном

Значение /о будет тем меньше, чем выше магнитная проницае­мость материала магнитопровода и чем меньше в нем потери на ги­стерезис и вихревые токи. При неизменном значении Ф₀ ток /₀ будет уменьшаться с сокращением длины магнитопровода и увеличением его сечения, так как при этом уменьшается магнитное сопротивление магнитопровода.

Уменьшение.магнитной индукции также приводит к уменьшению Iо, поэтому в трансформаторах тока значения индукции значительно меньше, чем в силовых трансформаторах, и составляют 0,05—0,15 Тл.

При неизменной нагрузке z₂ и уменьшении измеряемого тока по­грешности трансформатора увеличиваются из-за относительного уве­личения намагничивающего тока (рис. 3.8).

Магнитопроводы трансформаторов тока изготовляются из тон­кой листовой высокосортной трансформаторной стали, а для особо

Рис. 3.8. Кривые погрешностей транс­форматора тока при разных cos ф₂.

V/o Sj 7,0 - wd €_rS - 80'

Рис. 3.9. Измерительные клещи.

точных трансформаторов — из железоникелевых сплавов типа пер­маллоя. Для уменьшения потерь на вихревые токи листы изолиру­ются друг от друга. Чаще всего применяются магнитопроводы стер­жневого и круглого (кольцевого) типов.

Для уменьшения (компенсации) погрешностей в трансформато­рах тока используют искусственное подмагничивание магнитопровода дополнительными полями до значения, при котором материал магни­топровода имеет наибольшую магнитную проницаемость. Это при­водит к относительному уменьшению намагничивающего тока /₀.

Практически компенсация подмагничиванием осуществляется вторичным током при прохождении его по дополнительным обмоткам или подмагничиванием за счет потоков рассеяния. Такие трансфор­маторы называются компенсированными.

В установках с большими токами короткого замыкания при не­достаточно надежной конструкции трансформатора возможны его механические и термические повреждения. Механические поврежде­ния получаются вследствие электродинамического взаимодействия проводников с токами.

Электродинамической стойкостью трансформатора тока называ­ют отношение амплитуды тока, которую он может выдержать без изменения своих механических и электрических свойств в течение одного полупериода, к амплитуде номинального тока трансформа­тора.

Термической стойкостью трансформатора тока называется отно­шение действующего (среднеквадратического) значения тока, кото­рый трансформатор может выдерживать в течение 1 с без измене­ния своих свойств, к действующему значению номинального первич­ного тока трансформатора.

В установках с большими токами короткого замыкания приме­няются трансформаторы тока с высокой термической и электродина­мической стойкостью.

На рис. 3.9 представлен переносный трансформатор тока в виде клещей. Она используется в тех случаях, когда необходимо произво­дить измерения без разрыва проводника с измеряемым током. Магни- топровод трансформатора тока разъемный (на шарнирах), благо­даря чему он может охватывать провод, образующий первичную об­мотку. Для удобства измерения амперметр часто укрепляется иа кор­пусе трансформатора. Точность таких трансформаторов невелика, но достаточна для ориентировочных измерений

В зависимости от области применения измерительные трансфор­маторы изготовляются стационарными, предназначенными для уста­новки на открытых площадках распределительных устройств, стан­ций и подстанций и в закрытых помещениях, и переносными — для использования в лабораториях. Стационарные трансформаторы, как правило, имеют один предел измерения, а переносные — несколько пределов. Например, переносный трансформатор тока типа И-54 класса точности 0,2 имеет номинальные первичные токи 0,5; 1,0; 2,0; 5,0; 10,0; 20,0 и 50,0 А, вторичный ток 5А и номинальную нагрузку 0,4 Ом.

На рис. 3.10, а, б даны схема и внешний вид универсального трансформатора типа УТТ-5М. Он имеет магннтопровод из пермал­лоя и две обмотки: вторичную (выводы И и Иг) с номинальным то­ком /₂ном=5 А и первичную, состоящую из двух секций с номиналь­ными токами 15 и 50 А. При измеряемых токах 100—600 А первич­ная обмотка создается витками гибкого провода, проходящими через

4*
окно в трансформаторе. Необходимое число витков в этом случае должно быть таким, чтобы сохранялось постоянство значения /ihom^i.

ГЖ

Рис. З.Ю. Трансформатор тока типа УТТ-5М.

а — схема; б — внешнкй вид.

IzH

Рис. 3.11. Векторная ди­аграмма трансформатора напряжения.

По точности трансформаторы тока подразделяются на десять классов: 0,01; 0,02; 0,05; 0,1; 0,2: 0,5; 1; 3; 5 и 10. Основные требо­вания к трансформаторам тока установлены ГОСТ 7746-78Е и ГОСТ 23624-79.

Витки первичной обмотки при токах 1DD-BDDA

3.4. ИЗМЕРИТЕЛЬНЫЕ ТРАНСФОРМАТОРЫ НАПРЯЖЕНИЯ

Измерительные трансформаторы напряжения работают в режиме, близком к холостому ходу, потому что ко вторичной обмотке транс­форматора подключают приборы с относительно большим внутрен­ним сопротивлением.

На рис. З.П приведена векторная диаграмма трансформатора напряже­ния. Для большей наглядности диаграм­ма построена в предположении, что число витков первичной и вторичной обмоток одинакова (в действитель­ности w 1>ш₂). Это позволяет заменить векторы А1ЦС соответствующими тока­ми, что облегчает рассмотрение причин возникновения погрешностей трансфор­матора.

Последовательность построения век­торной диаграммы трансформатора на­пряжения от тока /₂ во вторичной цепи до тока h в первичной цепи трансфор­матора такая же, как и в трансформа­торе тока.

Векторы напряжений U₂ на вторич­ной обмотке трансформатора и ЭДС Ё₂ находят на основании следующих урав­нений:

!>. = /.<* + /*): }

где R и X — эквивалентные активное и реактивное сопротивления приборов во вторичной цепи; R₂ и Х₂ — активное сопротивление вто­ричной обмоткн и его реактивное сопротивление, обусловленное по­током рассеяния.

Вектор первичного напряжения t/j получен путем сложения по­вернутого на 180° вектора ЭДС Е₂ с напряжениями на активном сопротивлении Ri первичной обмотки трансформатора и его реактив­ном сопротивлении Xi, обусловленном потоком рассеяния

й_х=- Ё_г+)_г (Ri + jxj.

'Гак как /|=/о—/₂, а также учитывая (3 2), получаем: и_у =- и\ + /₀ R_t + /₀ / X, V₂ (R_t + R₂)-V₂ (X, + Х₂). (3.3)

Из (3 3) следует, что вектор первичного напряжения Ui не равен вектору вторичного напряжения U₂, несмотря на то что было приня­то wi~w₂. Отличие напряжений Ui и U₂, а следовательно, погреш­ности напряжения у и и угловая 6v зависят от токов /₂ и /₀ и со­противлений обмоток трансформатора.

Наибольшее влияние на погрешности оказывает нагрузка во вто­ричной цепи трансформатора.

Рис. 3 12. Зависимость погрешностей трансформатора напряжения от нагрузки при разных cos ср₂.

На рис. 3.12 приведены типичные графики погрешностей транс­форматора напряжения с номинальной мощностью 50 В-А в зависи­мости от мощности во вторичной цепи при разных cos ср, т. е. при разном характере нагрузки вторичной цепи. Начиная с некоторого значения мощности, погрешности непрерывно увеличиваются. Во вто­ричную цепь нужно включать такое количество приборов, чтобы по­требляемая ими мощность не превышала номинальной мощности трансформатора, обычно указываемой на его щитке.

Ток /₀ значительно меньше тока /₂ и поэтому согласно (3 3) ока­зывает на погрешности трансформатора относительно небольшое влияние. Увеличивая ток /о, повышают магнитную индукцию в маг­ннтопроводе до 0,6—1,0 Тл, что значительно больше, чем в транс­форматорах тока. Увеличение магнитной индукции позволяет при
заданном напряжении на вторичной обмотке снизить число витков в обмотках трансформатора. В результате при неизменной площади сечения обмоток можно значительно увеличить сечение проводников и уменьшить сопротивления обмоток Ri и при этом плотность тока в проводниках обмоток уменьшится по сравнению с силовыми трансформаторами почти в 10 раз и составит 0,1—0,3 А/мм².

Магнитопроводы трансформаторов обычно изготовляют из луч­ших сортов кремнистой стали Благодаря этому уменьшаются реак­тивные сопротивления Xi и Х₂, обусловленные соответственно пото­ками рассеяния первичной и вторичной обмоток трансформаторов,

и, кроме того,)меньшаются ток холостого хода и потери в маг- иитопроводе.

Согласно ГОСТ 1983-77Е и ГОСТ 23625-79 стационарные трансформаторы напряжения де­лятся на классы точности 0,2; 0,5; 1 и 3, а лабораторные — на клас­сы 0,05. 0,1 и 0,2

Стационарные трансформато­ры напряжения изготовляются на номинальные первичные напряже­ния до сотен киловольт при вто­ричном напряжении 150, 100 н В. Номинальные мощ­ности составляют от 5 до 1200 В-А

По внешнему виду и устрой­ству трансформаторы напряжения мало отличаются от силовых трансформаторов на небольшие мощности. Лабораторные транс­форматоры чаще ессго бывают переносными на несколько преде­лов измерения

Для трехфазных цепей изготовляются трехфазные трансформа­торы напряжения (рис 3 13). На трех стержнях магннтопровода располагаются три первичные и три вторичные обмотки. Первичные обмотки присоединяются к трехфазной цепи, к выводам вторичных обмоток присоединяются измерительные приборы

По виду охлаждения трансформаторы напряжения делятся иа сухие (для напряжений до 3 кВ) и трансформаторы с заливкой мас­лом или изолирующей массой (для напряжений 3 кВ и выше).

3 5. ИЗМЕРИТЕЛЬНЫЕ ТРАНСФОРМАТОРЫ ПОСТОЯННОГО ТОКА

Рис. 3 13. Схема устройства и включения трехфазного транс­форматора напряжения

Измерительные трансформаторы постоянного тока применяются для измерения очень больших токов, обычно свыше 6 кА. Такие токи встречаются, например, в алюминиевой промышленности, и шунты для них получаются весьма громоздкими н дорогими. Достоинством трансформаторов постоянного тока является безопасность их приме­нения в цепях с высоким напряжением, так как вторичные обмотки изолированы от первичных.

Принцип действия измерительных трансформаторов постоянного тока существенно отличается от обычных измерительных трансфор­маторов.

Рис. 3.14. Принципиальная схема измерительного транс­форматора постоянного то­ка.

На рис. 3.14 изображена принципиальная схема такого транс­форматора. Он состоит из двух совершенно одинаковых кольцевых магнитопроводов I и II, изготовленных из материала с высокой маг­нитной проницаемостью (например, из пермаллоя). Первичные об­мотки w\ наматывают на оба магнитопровода в одном направлении, соединяют последовательно и подключают к источнику измеряемого постоянного тока 1_Х. Обычно первичными обмотками служит токо­несущая шина, продетая в отверстия магнитопроводов; в этом случае wi=I. Вторичные обмотки ш₂, намотанные на магнитопроводах в противоположных направлениях, соединяют последовательно и через амперметр переменного тока подключают к вспомогательному источ­нику переменного напряжения.

На рис. 3.15 приведена кривая намагничивания магнитопроводов Ф=F(Iw), где Ф — магнитный поток. На этой кривой точкой А обо-

	А
f	1 1 1
I	I I т ^1ь}

Ь 1_ящ

Рис. 3.15. Кривая намагничива­ния магнитопроводов транс­форматора постоянного тока.

h 1 ^Т *XW2 *
г
		J		ь

Рис. 3.16. Характер кривой из­менения тока во вторичных об­мотках трансформатора посто­янного тока.

значено значение потока Ф_, соответствующего МДС I_xw_h обуслов­ленной измеряемым током /*.

Измеряемый ток 1_Х, протекая по первичной обмотке, создает в обоих магнитопроводах одинаково направленные и равные магнит­ные потоки Ф— Пусть в данный момент времени переменный ток 1ч, протекающий по обмоткам ш₂, имеет такое направление, что по­ток Ф в магннтопроводе I, созданный МДС /₂ш₂, совпадает по на­правлению с потоком Ф_, тогда в магннтопроводе 11 эти потоки бу-

дут направлены в противоположные стороны, так как обмотки w₂ включены встречно.

Несмотря на то что в магнитопроводе / МДС измеряемого тока IxWi и переменного тока /₂ш₂ совпадают, практического увеличения магнитного потока в магнитопроводе не происходит, так как магни- топровод уже был насыщен постоянным магнитным потоком Ф_, при этом ЭДС, наводимая во вторичной обмотке первого магнитопрово- да, равна:

dO

Иной процесс будет иметь место в обмотке w₂ второго магнито- провода. При возрастании тока /₂ в обмотке рабочая точка А пере­мещается по кривой намагничивания влево. Пока магнитопровод остается насыщенным (примерно до точки В), увеличение тока не вызывает заметного изменения магнитного потока. Однако как толь­ко точка А переместится в область ОВ, т. е. МДС I₂w₂ станет близ­кой к МДС I_xw_u магнитный поток в магнитопроводе начнет резко уменьшаться, и в обмотке ш₂ появится ЭДС, противодействующая дальнейшему увеличению тока /₂. В результате рост тока /₂ почти полностью прекращается (рис. 3.16), а его максимальное значение может быть определено из уравнения

max ^w2 ~ lx^wl>

ИЛИ

I₂max ^ Iх lw₂. (3.4)

Так как сердечник I насыщен, то его обмотка ш₂ на ток /₂ прак­тически не влияет.

В течение следующего полупериода, когда переменный ток, а следовательно, и наведенные им потоки Ф„ изменят свое направле­ние, магнитопроводы / и II поменяются ролями.

Отметим, что если форма кривой намагничивания близка к идеальной прямоугольной (кривая ОтА на рис. 3.15), активное со­противление цепи переменного тока мало, а переменное напряжение достаточно велико, то форма кривой тока h очень близка к прямо­угольной и максимальное его значение согласно (3.4) почти не зави­сит от напряжения и частоты источника питания. При прямоугольной форме кривой тока /₂ его среднее значение равно максимуму. Сред­нее значение тока измеряют амперметром выпрямительной системы.

Отечественной промышленностью выпускаются трансформаторы постоянного тока типа И-58М на номинальные первичные токи от 15 до 70 кА. Они имеют класс точности 0,5.

3 6. ЛАБОРАТОРНАЯ РАБОТА № 1.

ПОВЕРКА ИЗМЕРИТЕЛЬНЫХ ТРАНСФОРМАТОРОВ ТОКА

Погрешность коэффициента трансформации и угловую погреш­ность трансформатора тока можно определить при помощи диффе­ренциального прибора, например, типа АТТ, схема которого дана на рис. 3.17, а.

Первичные обмотки поверяемого ТА_Х и образцового ТА о тр анс- форматоров соединены последовательно, и по ним проходит ток

Последовательно со вторичной обмоткой образцового трансформато­ра соединена первичная обмотка образцовой катушки М взаимной индуктивности, вторичная обмотка которой замкнута на реохорд аб. Вторичный ток 102 образцового трансформатора проходит по конту­ру И₁₀АБ'ВДИ₂₀. Вторичный ток I_x2 поверяемого трансформатора проходит по контуру И_ХхДВБ'БИ_2х.

Таким образом, по резистору /?_Вд протекает ток Д/, равный

разности токов 1_х2 и 1₀₂. Номинальные значения коэффициентов транс­формации образцового it поверяемого трансформаторов выбирают одинаковыми, поэтому I_x2~Iq₂, а Д/</

На векторной диаграмме (рис. 3.17,6) даны векторы этих трех токов. На этой же диаграмме дан вектор тока /₀з вторичной обмотки катушки взаимной индуктивности. Так как ЭДС, наведенная во вто-

h

С
/77	>Al /
hz	& Г*^2
	/ У
л	hs^E ^с. hs
	6)

ТА₀ 1 ----- £23-, °Л₂ Л)

Рис. 3.17. Поверка трансформатора тока.

а — принципиальная схема дифференциального прибора; грамма.

- векторная диа-

ричной обмотке катушки взаимной индуктивности, отстает по фазе от тока /₀2 на угол, равный л/2, а сопротивление этой цепи активное, то ток /оз также отстает по фазе от тока 1₀₂ на угол л/2.

Считая погрешности образцового трансформатора равными ну­лю, угол 6_Х, образованный векторами токов 1_Х2 и /₀₂, можно рас­сматривать как угловую погрешность поверяемого трансформатора тока. Так как угловая погрешность мала, то ток 1_х2 можно считать равным проекции его вектора на направление вектора тока т. е.

1_Х2 cos 6_Ж» 1_Х2 = /₀₂ + Д/ cos.

Отсюда погрешность коэффициента трансформации трансформа­тора в процентах

1x2 — Л)2 _шп Ы cost •уд. =--- 100 = 100. (3.5)

Из этой же векторной диаграммы с достаточной ючностью по­лучим

tgSjc = Д/sin ty//₀₂.

Так как мал, то 6_Х ~ tg 8_Х и, следовательно, б_ж «Д/ sin ty//₀₂.

Выражая оне в радианах, а в минутах, получаем;

Д/ sin ф Д/ sin ф

б_ж = 3440 ----------- — =-------------- —. (3.6)

/₀₂ 0,00029/₀₂

Для определения погрешностей трансформатора движки прибо­ра а' и Б' перемещают так, чтобы получить нулевое значение тока в сравнивающем устройстве СУ, в качестве которого используется виб­рационный гальванометр. В этом случае вектор падения напряжения на резисторе #_Вд будет равен сумме векторов падений напряжений на сопротивлениях Ra н Re (рис. 3 17, а).

Так как падение напряжения на сопротивлении резистора д

совпадает по фазе с током Д/, а падение напряжения на сопротив­лении резистора R_A совпадает по фазе с током /ог, то Z.п'т'с' = —/Lnmc=Z-ф, откуда

., ^!03^R6

Дата добавления: 2015-08-29