1. Система тока и величина напряжения: постоянный ток, напряжение 3,3 кВ; 5 страница

15-несущая способность
17,7- стандартная расчетная длина, зависит от числа перекрываемых путей

6. Расчет и подбор промежуточных опор. Расчет промежуточных опор

Вес проводов цепной подвески берем из расчетов.

g_пров.=2,938 кг/пог.м.

Вес гололеда на проводах цепной подвески из расчетов.

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

КП 130207. 140409. 09. ПЗ

g_г= g_гт+g_гк =0,64+0,232=0,872 кг/пог.м.

Ветровые нагрузки на трос из расчетов.

Р_{т U max}=0,7 кг/пог.м.

Р_{т г+U} =0,246 кг/пог.м.

Ветровые нагрузки на к/п из расчетов.

Р_{к U max}=0,76 кг/пог.м.

Р_{к г+U} =0,399 кг/пог.м.

Тип консоли: изолированная

Количество изоляторов: 3

Высота подвеса к/п над УГР:

Н₀ = 5750мм

Высота подвеса н/т:

h_т =7000+2000=9000мм

Вес консоли принимаем для швеллерной неизолированной при длине кронштейна и тяги - 60/90 кг

Г_внутр= 3200 мм

Г_внешн = 3300 мм

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

КП 130207. 140409. 09. ПЗ

Рис. 2. Промежуточная опора с неизолированной консолью

Z_{к н} = 1800 мм - плечо консоли

Нагрузку, действующую, на опору сводим в таблицу 5.

Таблица 5

Нагрузки	Расчетный режим, кг/пог.м.
Максимального вера	Гололеда с ветром	Минимальной температуры
Вес проводов цепной подвески	2,938	2,938	2,938
Вес гололеда	-	0,872	-
Ветровые нагрузки на трос	0,7		-
Ветровая нагрузка на к/п	0,76	0,246	-

Длина пролета на кривой составляет:

R= 1000 м

L= 45 м

Определяем нагрузки, действующие на опору по всей длине пролета

Определяем вертикальные нагрузки:

В режиме минимальной температуры и максимального ветра

Определяем вертикальные нагрузки от веса проводов контактной подвески по формуле

Q_П= g_пров х l.

Q_П =2,938 х 45= 132,21 кг.

В Режим гололёд с ветром

Q = (g_пров+ g_г)L+ g_изол . (25)

Q = (2,938 + 0,842)х45 = 170,1 даН

Горизонтальные нагрузки

В режим максимального ветра:

P_т = P_{т Umax} х L.

P_т = 0,7 х 45= 31,5даН.

P_к = P_{к Umax} х L.

P_к = 0,7 х 45 =18 даН.

В режим гололёд с ветром: Q = (g_пров+ g_г)L+ g_изол .

Q = (2,938 + 0,7)х45 = 195,12 даН

P_т = P_{т г+U} х L.

P_т = 0,66 х 45=29,7 кг.

P_к = P_{к г+U} х L.

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

КП 130207. 140409. 09. ПЗ

P_к = 0,45 х 45 = 18 кг.

Нагрузка давления ветра на опору

Режим максимального ветра:

Режим гололёда с ветром:

где С_х – коэффициент аэродинамического сопротивления опоры = 0,7

S_оп – сечение опоры = 3,46м²

U_г² – скорость ветра при гололеде

К_в – ветровой коэффициент =1,25

кг/пог.м.

Определяем горизонтальную нагрузку от изменения направления несущего троса на кривой.

Режим гололеда с ветром:

Р^т_из = H* х (L/R).

Р^т_из =0,7х

Режим максимального ветра для НТ:

Р^т_из = 0,9 х Т_{U max} х (L/R).

Р^т_из = 0,9 х 2000 х (45/1000) = 81даН.

Режим минимальной температуры

Р^т_из = 2000 х (45/1000) = 90даН.

Горизонтальная нагрузка на к/п вычисляем по формуле (34)

Р^к_из = К х (L/R).

где К – натяжение контактного провода.

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

КП 130207. 140409. 09. ПЗ

Р^к_из = 2400 х (45/1000) = 108 даН

Расчетные данные сводим в таблицу 6

Таблица 6 – Нагрузки на опору

Расчетный режим	Нагрузка
QП	PT	PК	Pоп	Ризм^Т	Ризм^К	QКОНСОЛИ
vmax	132.21	28,4	28,8	73.26
Г+υ	171.45	Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лист КП 130207. 140409. 09. ПЗ 28,4		26.37
Tmin	132.24	28,4	-	73.26	87,27

Изгибающий момент:

В режиме максимального ветра на внутреннюю сторону кривой, к пути

М= Q_Пх(Г+0,5dоп)+Q_КН х z_КН +(P_T± Р_изм^Т)хh_Т+(± P_К± Р_изм^К)х h_к± P_оп х .

где Г – габарит опоры зависит от радиуса кривой и внутренней или внешней стороне кривой таблица 7;

dоп - диаметр опоры равный dоп =0,29м;

h_к- габарит контактного провода h_к =7м;

h_Т - высота цепной подвески, определяем по формуле

h_Т = h_к+ h. (36)

где h- конструктивная высота подвески.

hоп- высота опоры hоп =9,6м

z_КН- длина консоли принимаем 3,6м z_КН=3,6/2=1,8м

В режиме минимальной температуры:

М = 132.21(3,15+0,5х0,44)+28х1,8+81х9+7=1231.947 кг/пог.м

В режиме гололеда с ветром:

М= 195,12х(3,15+0,5х 0,44)+38х1,8-(15,25-90)х9-(11,07+108)х7-45х4,8= 2553,5 кг/пог.м

В режиме максимального ветра:

М= 132х(3,15+0,5х0,44)+28х1,8-(31,5+81х9+(34,2+108)х7+73,26*9,6/2 =2854,6 Дан.м

Определяем изгибающий момент на внутреннюю сторону кривой:

В режиме минимальной температуры:

М=132.21х(3,2+0,5х0,44)+28х1.8-108*7=1980,94 Дан.м

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

КП 130207. 140409. 09. ПЗ

В режиме гололеда с ветром:

М= 171х(3,15+0,5х0,44)+38х1,8+(15,25-90)х9+(11,07-108)7+45,04х9,6/2=-578 Дан.м

В режиме максимального ветра:

М= 117х(3,2+0,5х0,44)+72х1,8-(28,4-78,54)х9+(28,8+145)х7+125х9,6/2=

3393,04кгм

Подбор и маркировка опор: В результате расчетов получили

Заданная температура = -35⁰C,

по этим данным выбираем:

- для внешней и внутренней стороны кривой опору (стойку) типа СО 136.6-1.

Армировка опоры:

Если d_пр = 4мм то таких проволок необходимо 32шт.

Если d_пр = 5мм то 24шт.

Диаметр стержней:10мм

Таблица 7 – Подбор опор

Тип стойки	Размер стойки,мм	Масса, кг
Длина стоики	Диаметр стоек	δ
у вершины	у основания
СО-136,6					2,1

Таблица 8 – Технические характеристики опоры

Марка стоики	Обозначение несущих способностей	Нормативный изгибающий момент	Длина стойки	Количество проволок при диаметре, мм	Диаметр стержней, мм
СО-136,6-1		44(4,5)

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

КП 130207. 140409. 09. ПЗ

СО – центрифугированные опоры с ненапряжённой проволокой по всей длине опоры.

В настоящее время для дорог используются опоры марки СС.

Находящиеся в эксплуатации опоры в маркировке содержат три группы обозначений: первая группа – буквенная, обозначает марку опоры, вторая – числовая – несущую способность в тс/м, третья – числовая – длину опоры.

Например: СО 136.6 – 3 обозначает «опора со смешанным армированием длиной 13,6 м, толщиной стенки 60 мм, третьей несущей способности

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

КП 130207. 140409. 09. ПЗ

Список использованной литературы

1. Горошков Ю.И, Н.А Бондарев «Контактная сеть»- М; Транспорт, 1990 г

2. А.В Фрайфельд, Г.М Брод «Проектирование контактной сети»-М; Транспорт, 1991 г

3. А.В Фрайфельд «Проектирование контактной сети»-М; Транспорт, 1978 г

4. Дворовчикова Т.В, Зимакова А.Н «Электроснабжение и контактная сеть электрифицированных железных дорог»- пособие по преддипломному проектированию-М; Транспорт, 1989 г

5. ПУТЭКС, ЦЭ-868-2002

6. ЦЭЭ-2 «Конструктивные указания по регулировке контактной сети»-М; Трансиздат, 1998 г

7. «Технологические карты на работы по содержанию ремонта устройств контактной сети электрифицированных железных дорог»-М; Трансиздат, 2002 г.

8. Мамошин Р.Р, Зиманова А.Н «Электроснабжение электрифицированных железных дорог»-М; Трансиздат, 1980 г.

Дата добавления: 2015-08-29