1. Ведомость чертежей основного комплекта

Содержание

		Лист
	Введение
	1. Ведомость чертежей основного комплекта
	2. Санитарно – техническая часть
2.1	Краткая характеристика объекта
2.2	Теплотехнический расчет ограждающих конструкций
2.3	Расчет теплопотерь
2.4	Расход тепла на нагрев инфильтрационного воздуха
2.5	Выбор системы отопления
2.6	Расчет нагревательных приборов
2.7	Гидравлический расчет системы отопления
2.8	Подбор элеватора
2.9	Спецификация
2.10	Вентиляция
2.11	Расчёт воздуховодов
	3. Организация работ
3.1	Назначение проекта производство работ
3.2	Монтажное проектирование
3.3	Калькуляция трудовых затрат
3.4	Ведомость вспомогательных материалов
3.5	Ведомость монтажного оборудования и инструмента
3.6	Календарный план – график
3.7	Техника безопасности
	4. Экономическая часть
4.1	Пояснительная записка к сметной документации
4.2	Технико-экономические показатели
4.3	Локальный сметный расчет № 2-1
	5. Список использованных источников

						270110.10 – 1 – ОВ
				Подпись	Дата
Разраб.	Тарасов			Отопление и вентиляция административного здания в г. Ярославле	Стадия	Лист	Листов
Рук. пр.	Фомичев			ДП
Рук.	Фомичев			ПГМСК 61^дст
Рук.	Кириллова
Н. контр.	Фомичев

Введение

При строительстве какого-либо объекта санитарно-технические работы занимают одно из ведущих мест. Постоянно проводятся разработки по улучшению технологических систем.

Для создания и поддержания теплового комфорта в помещении предназначены системы отопления и вентиляции. Тепловой комфорт в холодное время года обеспечивается, если поддерживать определенную температуру внутренней поверхности наружных ограждений и поверхности отопительных установок, удалять вредные частицы из воздуха, не давать ему «застаиваться», т.е. обеспечивать его циркуляцию по помещению. Большое значение имеет правильный выбор отопительных установок. В связи с тем, что теплопотери помещений зависят от метеорологических условий, теплоподача в помещение должна изменяться. То есть при понижении температуры, а также усилении ветра теплоподача должна увеличиваться, а при повышении наружной температуры – уменьшаться.

Таким образом, отопительные установки должны обладать достаточной тепловой мощностью, быть надежными и гибкими в действии, а также должны удовлетворять санитарно-гигиеническим требованиям.

Благодаря ведению монтажа отопительных и вентиляционных установок из готовых узлов и блоков, уменьшается и себестоимость производства работ.

Различные узлы, изготавливаемые в условиях центрально-заготовительных мастерских, отличаются высоким качеством, что облегчает труд рабочих и увеличивает срок эксплуатации монтируемой системы.

270110.10 – 1 – ОВ

лист

1. Ведомость чертежей основного комплекта

Лист	Наименование	Примечание
	Общие данные. План 1-го этажа.
	План 2 этажа, план чердака. Экспликация помещений. Спецификация.
	Схема системы отопления. Схемы ВЕ – 1, ВЕ – 2. Узел управления.
	Календарный план – график.

270110.10 – 1 – ОВ

лист

2. Санитарно-техническая часть.

2.1 Краткая характеристика объекта.

Исходными данными для проектирования систем отопления и вентиляции послужили:

1. Строительные планы и разрезы с необходимыми размерами;

2. Назначение проектируемого здания – административное здание в г. Ярославле;

3. Район строительства с климатическими данными:

– наружная температура наиболее холодной пятидневки t_н = - 31 ^оС;

– средняя температура за отопительный период t_ср.от. = -1,5 ^оС;

– продолжительность отопительного периода Z_от.п.= 222 суток;

4. Температура внутреннего воздуха принята согласно соответствующего СНиПа;

5. Источник тепла – котельная;

6. Теплоноситель – перегретая вода с параметрами 130 - 70 ^оС, горячая вода с параметрами 95-70 ^оС после элеватора для системы отопления.

Проектируемый объект представляет собой 2^х этажное здание с чердаком с размерами в плане 37х12 м. Высота этажа принята 3 м.

В качестве ограждающих конструкций принято:

– наружная стена – трехслойная конструкция в.1 (1 слой - кирпич керамический пустотный; 2 слой – пенополистирол; 3 слой – газобетон);

– покрытие – пятислойная конструкция в.2:

1 слой – водоизоляционный ковер;

2 слой – выравнивающий слой;

3 слой – керамзитовый гравий;

4 слой – пароизоляция;

5 слой – железобетонная плита.

- окно – двойное остекление с размером 1500х2000 (h) м;

- полы –неутепленные.

Здание ориентировано уличным фасадом на юг.

270110.10 – 1 – ОВ

лист

2. 2 Теплотехнический расчёт ограждающих конструкций

Цель этого расчёта – выбрать из множества различных вариантов конструкций оптимально верное.

Расчет в данном проекте ведется из условия энергосбережения.

Порядок расчёта.

1. Определяем градус-сутки отопительного периода по формуле:

ГСОП = ( - tот.п)^* zот.п		()

где - расчётная температура внутреннего воздуха, ;

t_от.п, z_{от.п .}, соответственно, средняя температура , продолжительность суток, отопительного периода.

2. По таблице 1б [Л.2] в зависимости от назначения здания и ГСОП выбираем приведенное сопротивление теплопередачи ограждающих конструкций ;

3. Определяем сопротивление теплопередачи ограждающей конструкции по формуле:

=1/αв+δ1/λ1+δ2/λ2+δх/λх ^… + δn/λn +1/αн	м^2 /Вт;	()

где α_в – коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей

конструкции, Вт/ м² * , принимаемый по табл. 4^х ;

δ₁,δ₂,δ_х,δ_n – толщина слоя, м;

λ₁, λ₂, λ_х, λ_n – расчетный коэффициент теплопроводности материала слоя,

Вт/ м * , принимаемый по приложению 3^х ;

α_н – коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции, Вт/ м² * , принимаемый по таблице 6^х

4. Основное условие теплотехнического расчета:

≥		()

5. Принимая условие = , определяем толщину неизвестного слоя по формуле:

= = 1/αв+δ1/λ1+δ2/λ2+δх/λх ^… + δn/λn +1/αн	м^2 /Вт;	()
δх = [ - (1/αв+δ1/λ1+δ2/λ2+ ^… + δn/λn+1/αн)]* λх **+1/αн)]* λх	м;	()

6. Определив толщину неизвестного слоя до нормируемого, делают перерасчёт таким образом, чтобы соблюдалось условие ≥ ;

7. Определяют коэффициент теплоотдачи ограждающей конструкции по формуле:

К=1/	Вт/ м^2 *	()

270110.10 – 1 – ОВ

лист

Определение коэффициента теплопередачи стены

1-й слой – кирпич керамический пустотный, 1=1200 кг/м , δ1=0,12 м, λ1=0,47 Вт/ м 2-й слой – утепляющий слой – пенополистирол, 2=100 кг/м , δ2=?, λ2=0,052 Вт/ м 3-й слой –газобетон, 3=1000 кг/м , δ3=0,19 м, λ3=0,47 Вт/ м

1. ГСОП = (18+1,5) *222 = 4329;

2. Из табл. 1б [Л.2] = 2,5 м² /Вт;

3. Принимаем = = 2,5 = 1/8,7 + 0,12/0,47 + δ₂/0,052 + 0,19/0,47 +1/23

Отсюда:

4. δ₂=[2,5– (0,115 + 0,255 + 0,4 + 0,043)]*0,052=(2,5–0,813)*0,052=0,088 м;

Принимаем δ₂=0,09 м, и делаем перерасчет

= 0,813 + 0,9/0,052 = 2,54 м² /Вт;

= 2,54> = 2,5 Условие выполнено

5. К = 1/ = 1/2,54 = 0,3 Вт/ м² * ;

270110.10 – 1 – ОВ

лист

Определение теплопередачи покрытия

1 слой – водоизоляционный ковер – 3 слоя рубероида,

ρ₁ = 600 кг/м3; δ₁=0,015 м, λ₁=0,17 Вт/ м ;

2 слой – выравнивающий слой – цементно-песчаная стяжка, ρ₂ = 1800 кг/м³; δ₂ = 0,01 м; λ₂ = 0,7 Вт/ м ;

3 слой – утеплитель керамзитовый гравий,

₃=600 кг/м , δ₃=?, λ₃=0,20 Вт/ м ;

4 слой – пароизоляция – 2 слоя рубероида,

ρ₄ = 600 кг/м³; δ₄=0,01 м, λ₄=0,17 Вт/ м ;

5 слой – железобетонная стена,

ρ₅ = 2500 кг/м³; δ₅=0,22 м, λ₅=1,92 Вт/ м ;

1. ГСОП = 4601;

2. Из табл. 1б [Л.2] = 3,6 м² /Вт;

3. Принимаем =

= =3,6=1/8,7+0,015/0,17+0,01/0,7+δ₃/0,2 + 0,01/0,17 + 0,22/1,92+1/23

Отсюда

δ₃ = [3,6 –(0,115+0,088+0,014+0,059+0,114+0,043)]*0,2=(3,6–0,419)*0,2 =

=3,181*0,2 = 0,63 м.

4. Принимаем δ₃=0,65 м, и делаем перерасчет

= 0,419 + 0,65/0,2 = 0,419 + 3,25 =3,67 м² /Вт;

5. = 3,67 м² /Вт > = 3,6 м² /Вт;

Условие соблюдено.

6. К = 1/ = 1/3,67 = 0,27 Вт/ м² * ;

270110.10 – 1 – ОВ

лист

Определение коэффициента теплопередачи для полов

Приведенное термическое сопротивление теплопередачи неутепленных полов на грунте определяется по приложению 9 [Л.3] по зонам шириной 2 м., параллельным наружным стенам.

для	I зоны		=	2,1	м^2 /Вт;	KI	=	0,48	Вт/ м^2 ;
	II зоны		=	4,3	-/-	KII	=	0,23	-/-
	III зоны		=	8,6	-/-	KIII	=	0,12	-/-
	IV зоны		=	14,2	-/-	KIV	=	0,07	-/-

Определение коэффициента теплопередачи окон

Требуемое сопротивление теплопередачи для окон принимаем по табл. 9^*[Л.2] в зависимости от назначения здания и разности температур внутреннего и наружного воздуха. В нашем случае при Δt = 49

=0,31 м^2 /Вт;	К = 1/0,31 = 3,2 Вт/ м^2 ;

В дальнейшем при подсчете теплопотерь через стены площадь окон не вычитается из площади стен. Следовательно, теплопотери через окна частично входят в расчет стен. Поэтому при расчете теплопотерь через окна в расчет вводится фактический коэффициент теплопередачи, равный разности коэффициентов теплопередачи окна и наружной стены.

Тогда

= К₀ – К_ст = 3,2 - 0,3 = 2,9 Вт/ м² ;

270110.10 – 1 – ОВ

лист

Определение коэффициента теплопередачи через наружные двери, ворота.

Определяем по формуле 1 [Л.2]:

= n*(tв-tн)/Δtн * αв	м^2 /Вт;	()

где n – коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху по табл. 3^*[Л.2];

t_в – расчетная температура внутреннего воздуха, ;

t_н – расчетная температура наружного воздуха, ;

Δt_н – нормативный температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции, принимаемой по таблице 2^*[Л.2].

α_в – коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций, Вт/м^{2 оС}, принимаемый по табл. 4^*[Л.2].

= 1*(18+31)/4,5*8,7 = 1,25 м² /Вт;

Согласно [Л.2] ≥ 0,6

Принимаем = 0,6 = 0,6*1,25 = 0,77 м² /Вт;

К_дв.= 1/ = 1/0,77 = 1,3 Вт/ м² .

270110.10 – 1 – ОВ

лист

2.3 Расчет теплопотерь

Целью расчета теплопотерь является определение мощности проектируемой системы отопления, потому что суммарные теплопотери здания являются тепловой нагрузкой на отопление этого здания.

Расчет теплопотерь здания ведется отдельно по каждому помещению через строительные конструкции этого помещения по формуле:

Q= К*А*(tв-tн)*(1 + Σβ)*n	Вт;	()

где К – коэффициент теплопередачи ограждающей конструкции, Вт/ м² ;

А – площадь ограждающей конструкции, м²;

t_в – температура внутреннего воздуха, ;

t_н – расчетная температура наиболее холодной пятидневки, ;

Σβ – добавочные потери теплоты в домах от основных теплопотерь;

n –коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху.

Все данные расчета сводятся в таблицу №1.

270110.10 – 1 – ОВ

лист

2.4 Расход тепла на нагрев инфильтрационного воздуха

Расход тепла на нагрев инфильтрационного воздуха (проникающего через различные неплотности) в нашем случае возьмём в размере 30% от основных теплопотерь:

Qинф= 0,3* Qт.п.	Вт	()

где Q_т.п – основные теплопотери (для окон, дверей, ворот), Вт;

Q_инф = 0,3*12227 = 3668 Вт.

Этот расход тепла мы распределим равномерно к общему количеству окон, дверей и добавим его к суммарным теплопотерям.

Мощность отопительной котельной должна компенсировать все виды потерь тепла, т.е.

ΣQ = Q_т.п.+Q_инф = 34099+3668 = 37767 Вт.

270110.10 – 1 – ОВ

лист

2.5 Выбор системы отопления

В нашем случае источником тепла является местная котельная, вырабатывающая в качестве теплоносителя перегретую воду с параметрами 130 – 70 .

Циркуляция воды осуществляется с помощью насоса, установленного в котельном зале.

Согласно СНиП [Л.3] принимаем в качестве теплоносителя на отопление горячую воду с параметрами 95 – 70 после элеватора, располагаемое давление на вводе теплотрассы:

ΔP_р=6000 Па.

Наше здание 2^хэтажное с чердаком, поэтому к исполнению принимаем двухтрубную систему отопления с верхней разводкой, тупиковую.

В качестве трубопроводов используем стальные газопроводные легкие трубы по ГОСТ 3262 -75^* с условным диаметром до 50 мм.

В качестве регулирующей арматуры принимаем краны двойной регулировки, устанавливаемые на подводках к отопительным приборам.

Трубопроводы, прокладываемые в подпольных каналах и на чердаке, изолируются асбопухшнуром с покровном слоем лакостеклотканью.

Компенсация тепловых удлинений осуществляется за счет естественного изгиба труб.

Для удаления воздуха из системы магистральные трубопроводы прокладываются с уклоном 0,002 мм на 1 м. против направления движения воды, в верхних точках ставится горизонтальный проточный воздухосборник.

270110.10 – 1 – ОВ

лист

2.6 Расчет нагревательных приборов.

Рассчитать нагревательный прибор с тепловой нагрузкой Q_пр = 1731 Вт.

Порядок расчета.

1. Определяем расход воды через прибор, кг/ч, по формуле:

Gпр = 3,6*Qпр/С*(t1-t2)		()

где Q_пр – тепловая нагрузка на прибор без учета теплоотдачи открыто проложенных труб, Вт.

t₁,t₂ – соответственно, температура воды в подающем и обратном трубопроводе, ;

С – удельная массовая теплоемкость воды, равная 4,187 кДж/кг^оС;

Gпр = 0,34*1731 = 59 кг/ч

2. Определяем температурный напор, , по формуле:

Δtср.=tср.– tв = 0,5*(t1-t2) - tв		()

где (t₁-t₂) – соответственно, температура воды в подающем и обратном трубопроводе, ;

t_в – внутренняя температура помещения, ;

Δt_ср. = 82,5 – 18 = 64,5 ;

3. Определяем расчетную плотность теплового потока, Вт/м² по формуле:

qпр = qном*(Δtср/70)^1+^n * (Gпр/360)^p		()

где q_ном – номинальная плотность теплового потока прибора, Вт/м², (для радиатора М140-А0 q_ном = 595 Вт/м²);

Δt_ср, G_пр – см. соответственно, формулы (10), (9);

n и p – числовые показатели (см. табл. 9.2 [Л.2]);

4. Определяем расчетную поверхность отопительного прибора, м², по формуле:

Fпp = Qпр/qпр		()

F_пp = 1731/535,5 = 3,2 м²;

5. Определяем число секций чугунных радиаторов, шт., по формуле:

n = Fp * β4/f1* β3		()

где f₁ – площадь одной секции, м², (см. приложения х. [Л.4];

β₄ – поправочный коэффициент, учитывающий способ установки радиатора в помещении (см. табл. 9.12 [Л.4]);

β₃ – поправочный коэффициент, учитывающий число секций в одном радиаторе (определяется по формуле).

n = 3,2*1,04/0,299*1,01 = 11 секций.

Остальные приборы рассчитываются аналогично и показаны в графической части проекта.

270110.10 – 1 – ОВ

лист

2.7 Гидравлический расчет системы отопления

Перед началом гидравлического расчета необходимо выбрать расчетное циркуляционное кольцо.

В нашем случае 2-х трубной тупиковой системы отопления с верхней разводкой расчетное циркуляционное кольцо будет проходить по замкнутому контуру:

Узел управления – наиболее удаленный нагревательный прибор.

Целью гидравлического расчета трубопроводов является определение диаметров трубопроводов и потерь давления на участках.

Исходными данными для гидравлического расчета являются расчетная схема системы отопления с указанием тепловых нагрузок в отопительных приборах.

Порядок выполнения гидравлического расчета.

1. Выбирают расчетное циркуляционное кольцо.

2. Разбивают его на расчетные участки.

3. Подсчитывают количество тепла, которое должно пройти через участок.

4. Подсчитывают расход теплоносителя на участке по формуле:

Gуч = 3,6*Q/ С* *(t1-t2)	кг/ч	()

где Q – расход тепла на участке, Вт;

С – удельная массовая теплоемкость воды (С=4,187 кДж/кг*°С);

t₁ - температура теплоносителя в подающем трубопроводе, °С;

t₂ - температура теплоносителя в обратном трубопроводе, °С;

5. Подсчитываем среднее ориентировочное значение удельной линейной потери давления по формуле:

Rср= (1-к)*ΔРр/Σ l	Па/м	()

где к – коэффициент, учитывающий долю местных потерь давления в системе

(к= 0,35 см. таблицу 11.21 стр. 264 [Л.4]);

ΔР_р - расчетное давление для создания циркуляции воды(ΔР_р = 6000 Па).

Σ l - общая длина последовательных участков, составляющих расчетное циркуляционное кольцо, м;

R_ср= (1-0,35)*6000/89 = 44 Па/м;

6. По табл. II 1[Л.4] в зависимости от R_ср и расхода воды на участке выбираем V (м/сек), d (мм), R (Па/м).

7. Находим сумму коэффициентов местных сопротивлений на каждом участке.

270110.10 – 1 – ОВ

лист

8. В зависимости от скорости движения воды на участке и суммы местных сопротивлений определяем значение местных потерь давления Z (Па) (стр. 235 таб. II. 3 [Л.4]).

9. Определяем сумму потерь давления на трение и местных сопротивлениях на участке по формуле:

ΔP=(R* l +Z)	Па	()

где R – удельная потеря давления на трение 1м трубы, Па/м;

l – длина рассчитываемого участка, м;

Z – потеря давления в местных сопротивлениях, Па.

Данные расчета записываем в таблицу № 2.

270110.10 – 1 – ОВ

лист

Таблица 2

Гидравлический расчет трубопроводов

N	Q, Вт	G, кг/ч	l, м	dу, мм	v, м/с	R, Па/м	R l, Па	Σ ξ	Z, Па	R l +Z, Па
					0,266
					0,155			10,5
					0,2			1,0
					0,127			1,0
					0,124			1,0
					0,119
					0,119
					0,124
					0,127
					0,2
					0,155
					0,266
		Σ l = 89						Σ (R l +Z) = 2906

270110.10 – 1 – ОВ

лист

Сумма коэффициентов местных сопротивлений

Участок 1
Вентиль	Ø40	ξ= 8
Отвод	Ø40	ξ = 0,5*2 = 1
		Σ ξ = 10
Участок 2
Вентиль		ξ = 9
Тройник на ответвление	Ø32	ξ = 1,5
		Σ ξ = 10,5
Участок 3
Тройник на проход		ξ = 1
Участок 4
Тройник на проход		ξ = 1
Участок 5
Тройник на проход		ξ = 1
Участок 6
Тройник на проход		ξ = 1
Отвод	Ø15	ξ = 1,5*2 = 3
Внезапное расширение		ξ = 1
Половина прибора		ξ = 1
		Σ ξ = 6
Участок 7
Половина прибора		ξ = 1
Отвод	Ø15	ξ = 1,5*2 =3
		Σ ξ = 4
Участок 8
Тройник на проход		ξ = 1
Участок 9
Тройник на проход		ξ = 1
Участок 10
Тройник на проход		ξ = 1
Участок 11
Тройник на проход		ξ = 1
Вентиль	Ø32	ξ = 9
		Σ ξ = 10
Участок 12
Тройник на слияние		ξ = 3
Вентиль	Ø40	ξ = 8
		Σ ξ = 11

270110.10 – 1 – ОВ

лист

2.8 Подбор элеватора

Исходные данные:

Т₁=130°С; t₁=95°С; t₂=70°С; Q = 37767 Вт; Н=1,0 м. в. ст.

1. Определяем коэффициент смешения по формуле:

q = 1,15*(Т1 - t1)/ t1 - t2		()

где Т₁ – температура воды в подающем трубопроводе тепловой сети, °С;

t₁ и t₂ – соответственно, температура воды в подающем и обратном трубопроводе местной системы отопления.

q = 1,15*(130 – 95)/(95 -70) = 1,61

2. Определяем приведенный расход смешанной воды, т/ч, по формуле:

Gпр = 3,6*Q/4,187*1000*√H *(t1-t2)	т/ч	()

где Q – расход тепла в местной системе отопления, Вт;

Н – гидравлическое сопротивление местной системы отопления, м. в. ст.

G_пр= 3,6*37767/4,187*1000*(95-70)*√1 = 1,6 т/ч;

По монограмме подбираем элеватор №1:

Диаметр сопла d_c=3,2 мм;

Диаметр горловины d_г =15 мм.

270110.10 – 1 – ОВ

лист

2.9 Спецификация

Марка поз.	Обозначение	Наименование	Кол.	Масса ед, кг	Примечание
	ГОСТ 3262-75^*	1. Труба водогазопроводная
		легкая Ø15 м		1,16
	То же	2. То же Ø20 м		1,5
	–/–	3. –/– Ø25 м		2,12
	–/–	4. –/– Ø32 м		2,73
	–/–	5. –/– Ø40 м		3,33
	М140А0	6. Радиатор секц/кВт	272/38	7,8/ –
	КДР - 15	7. Кран двойной регулировки шт		0,32
	15 кч18п1	8. Вентиль муфтовый Ø40 шт		2,8
	То же	9. То же Ø32 шт		2,1
	5.903 – 20 в.1	10.Воздухосборник шт		5,9
		11. Окраска труб и	109/22
		нагревательных приборов м^2/кг
		12. Изоляция трубопроводов:
		а)изол м^2
		б) асбопухшнур м^3	0,4
		в)лакостеклоткань м^2
		13. Гидравлическое испытание м
		Узел управления.
	ГОСТ 3262 – 75^*	1. Труба водогазопроводная
		Ø50 м		4,22
	30ч6бр	2. Задвижка Ø50 шт		18,8
	Т34.05	3. Грязевик шт		19,4
	ТВГ – 25	4. Водосчетчик Ø25 шт		4,2
		5.Термометр шт
	ОБМ - 100	6. Манометр шт
	ВТИ	7. Элеватор №1 шт

270110.10 – 1 – ОВ

лист

2.10 Вентиляция

Вентиляция административного здания разработана в соответствии с действующими нормами и правилами.

Воздухообмены рассчитаны по кратностям по формуле:

L = n*V	м^3/ч	()

где n – число обменов воздуха в помещении в час;

V – объём помещения, м³.

Запроектированы приточно-вытяжные вентиля с естественным побуждением.

В качестве воздуховодов приняты асбоцементные короба, строительные конструкции для вытяжных систем, приток воздуха – неорганизованный.

270110.10 – 1 – ОВ

лист

Таблица 3

Таблица воздухообменов по помещениям

№ помещ.	Наименование	V, м^3	Кратность воздухообмена	Воздухообмен, м^3/ч	Обслуживающая система
приток	вытяжка	приток	вытяжка
	Тепловой узел		1,5	1,5			ВЕ1
	Архив		–	0,5	–		–/–
	Кабинет главного бухгалтера		1,5	1,5			–/–
	Касса		1,5	1,5			–/–
	Бухгалтерия		1,5	1,5			–/–
	Строительный кабинет		1,5	1,5			ВЕ2
	Помещение профкома		1,5	1,5			–/–
	Кабинет главы администрации		1,5	1,5			–/–
	Приемная администрации		1,5	1,5			–/–
	Бухгалтерия администрации		1,5	1,5			–/–
	Вестибюль		–		–		–/–
	Электрощитовая		1,5	1,5			–/–
	Кабинет зам. директора		1,5	1,5			ВЕ1
	Кабинет зам. директора		1,5	1,5			–/–
	Кабинет зам. директора		1,5	1,5			–/–
	Диспетчерская		1,5	1,5			–/–
	Кабинет теплотехника		1,5	1,5			–/–
	Кабинет газовика		1,5	1,5			–/–
	Кабинет гидротехника		1,5	1,5			ВЕ2
	Зоотехнический кабинет		1,5	1,5			–/–
	Агрономический кабинет		1,5	1,5			–/–
	Экономический кабинет		1,5	1,5			–/–
	Кабинет энергетика		1,5	1,5

Дата добавления: 2015-08-28