Ne – номинальная мощность, кВт; Ne = 180 кВт

Исходные данные:

N_e – номинальная мощность, кВт; N_e = 180 кВт

g_e – удельный эффективный расход топлива, г/кВт*ч; g_e = 200 г/кВт*ч

τ – тактность; τ = 4

n – частота вращения коленчатого вала, мин^-1; n = 1900 мин^-1

i – число цилиндров; i = 6

P_c, P_z – давления в цилиндре, МПа; P_c = 8, P_z = 10,5, МПа

1. Определение основных размеров топливного насоса высокого давления

1.1 Цикловая подача топлива за один цикл

1.2 Определение полного объема цилиндра

где ρ_t – плотность дизельного топлива, г/мм³; ρ_t = 0,84 – 0,87 г/мм³

1.3 Цикловая подача топлива в объемных единицах

1.4 Теоретическая подача секций топливного насоса

С учетом сжатия топлива, его утечек через не плотности, а также в связи с деформацией топливопровода высокого давления теоретическая подача секций топливного насоса должна быть больше требуемой цикловой подачи.

где ƞ_н – коэффициент нагнетания, ƞ_н = 0,7 – 0,9

1.5 Теоретическая подача, соответствующая объему плунжера

Теоретическая подача, соответствующая объему плунжера определяется на основе геометрических размеров

где f _пл– поперечная площадь плунжера, мм²

S_пл – ход плунжера, мм

1.6 Действительная подача насоса

В связи с предусмотренными в ТНВД перепуском части топлива, а также дополнительным расходом топлива на режимах перегрузок, действительную подачу насоса принимают равной:

1.7 Размеры плунжерной пары

На основании полученных действительных значений подачи определяются размеры плунжерной пары:

где = 1 – 1,7

Ход плунжера:

Полученные значение S_пли D_плнеобходимо скорректировать с учетом типа размерного ряда, принятого по ГОСТу 105.78-86.

Принимаем S_пл= 1,01 мм.

После чего определяем активный ход плунжера:

, мм

,мм

1.7 Определение скорости движения плунжера

где τ_акт – продолжительность подачи топлива;

где φ_акт – активная продолжительность впрыска;

где φ_впр – геометрическая продолжительность впрыска; принимаем 26°ПКВ;

Δ – коэффициент, учитывающий отношение действительной продолжительности по отношению к геометрической; Δ = 1,3-1,7,

принимаем 1,5.

с

,м/с

2 Расчет диаметра сопловых отверстий распылителя форсунки

2.1 Цикловая подача, определенная ранее, приравнивается к подаче форсунки, которая определяется уравнением:

где f_c– суммарная площадь сопловых отверстий распылителя, мм²;

μ_ф – коэффициент расхода топлива через форсунку, равный 0,65-0,85,

принимаем 0,8

τ_впр – время истечения топлива, с;

W_ф– средняя скорость истечения через сопловые отверстия распылителя, м/с

2.2 Время истечения топлива

c

2.3 Среднее давление газа в цилиндре в период впрыска

2.4 Средняя скорость истечения топлива через сопловые отверстия

где P_ср – среднее давление распыливания; P_cp = 30-60 МПа,

принимаем 45 МПа

2.5 Суммарная площадь сопловых отверстий

Суммарная площадь сопловых отверстий определяется:

Число сопловых отверстий принимаем равным m= 4(принимается с учетом рассчитываемого двигателя, конструктивных особенностей топливной системы, камеры сгорания и типа смесеобразования).

2.6 Диаметр соплового отверстия

Проведенные выше расчеты дают возможность предварительно определить основные конструктивные параметры топливного насоса и форсунки. При дальнейшем расчете топливоподачи необходимо учитывать гидродинамические явления, происходящие в топливной системе.

Дата добавления: 2015-08-27