Расчет плоскости YOZ

Находим усилие, действующее на плоскости при числе расчётных плоскостей кр = 4

Находим реакции в связях и заделки от единичных перемещений ростверка V=1, U=1, ω=1.

Реакции в связях при V=1

Реактивный момент в заделке

Реактивный момент в заделке равен сумме моментов от усилий в крайних сваях с разными знаками. Так как начало координат расположено в центре тяжести свай, а фундамент расположен симметрично в плоскости XOZ.

Реакции в горизонтальной связи при U=1 находятся, как сумма проекций на ось X.

Момент в заделке

Реакция вертикальной связи при

Реакция в горизонтальной связи равна

Определяем перемещение ростверка в плоскости YOZ.

Определяем перемещение ростверка

Продольные усилия в крайних сваях

Продольные усилия в свае разгруженной моментом

Момент в свае на уровне заделки в ростверк

Поперечная сила в свае

Проверка

Перемещение верха опоры равно

4.8. Расчет осадки

1) Составим расчётную схему

2) Характеристики грунтов

№ слоя	Вид грунта	Модуль общей деформации, Е,кПа	Удельный вес грунта с учетом взвешивающего действия воды, , кН/м.
	Песок мелкий		10.04
	Глина ленточная		9.21
	Суглинок с включением гальки и гравия		10.22
	Песок средней крупности		11.07

При расчёте осадок свайный фундамент принимают условно как массивный с подошвой, расположенной на уровне концов свай. Приближенно считают, что под подошвой такого условного фундамента нормальные напряжения распределяются равномерно.

3) Размеры подошвы условного фундамента вычисляем по выражениям (7.149)

a, b – расстояния между осями крайних несущих элементов вдоль и поперёк оси моста

d – диаметр сваи

h – от УОР до конца сваи

- средний угол внутреннего трения слоёв грунта, пройденного сваей в пределах глубины h (вычисляется по формуле (2.11) Костерина):

Где - угол внутреннего трения

h_i – толщина слоя грунта

4) Напряжения, влияющие на осадку, определяются по формуле (7.152):

P = N⁰_II – нагрузка действующая на ростверк

A_y – площадь подошвы условного фундамента

G_p – вес ростверка (вычислен в п.4.4.)

G_с – вес одной сваи (вычислен в п.4.3.)

n – количество свай

4) Разбиваем основание под подошвой фундамента на отдельные слои толщиной

Разбивка слоёв должна совпадать с разбивкой напластаваний. Разбиваем на глубину

5) Определяем природное напряжение на границах слоёв

6)

7) Дополнительные значения под подошвой фундамента

Находим вертикальные нормальные напряжения на границах слоёв

α находим по табл.1 прил.2 СНиП 2.02.01-83, в зависимости от параметров:

, где b_y = 5.77 м

Строим эпюру дополнительных давлений

8) σzp = 0,2 σzg, Нс ≈ 6.8 м – глубина сжимаемой толщи. Осадку можно рассчитывать в пределах Нс

9) Определяем среднее значение дополнительного вертикального нормального напряжения в i-том слое грунта:

№	h	z	γsb (кН/м^3)	Eн (кПа)	σzg	0,2σzg	ξ	η	α	σzp	(σzp)ср
			10,22		127,6	25,5	0,0	1,87	1,000	280,6	-
	1,15	2,15	10,22		149,6	29,9	0,7	1,87	0,895	251,2	265,9
	1,15	3,30	10,22		183,3	36,7	1,1	1,87	0,758	212,7	231,9
	0,30	3,60	10,22		220,1	44,0	1,2	1,87	0,721	202,3	207,5
	1,15	4,75	11,07		272,7	54,5	1,6	1,87	0,584	163,9	183,1
	1,15	5,90	11,07		338,0	67,6	2,0	1,87	0,470	131,9	147,9
	1,15	7,05	11,07		416,0	83,2	2,4	1,87	0,382	107,2	119,5
	1,15	8,20	11,07		506,8	101,4	2,8	1,87	0,312	87,6	97,4
	1,15	9,35	11,07		610,3	122,1	3,2	1,87	0,258	72,4	80,0
	1,15	10,50	11,07		726,6	145,3	3,6	1,87	0,216	60,6	66,5
	1,15	11,65	11,07		855,6	171,1	4,0	1,87	0,183	51,4	56,0
	0,65	12,30	11,07		991,7	198,3	4,3	1,87	0,163	45,7	48,5

10) Определяем осадку

, где

– предельно допустимая осадка

(L – длина наименьшего пролета, примыкающего к опоре);

β = 0,8 – безразмерный коэффициент

σ_zpi – среднее значение дополнительного вертикально напряжения в i – ом слое грунта;

h_i – толщина слоя i – ого грунта;

Е_i – модуль деформации i – ого грунта;

n – число слоев, на которые разбита сжимаемая толща.

Вывод: все вышеуказанные условия выполнены, следовательно, свайный фундамент подобран.

Дата добавления: 2015-11-26