Министерство образования и науки РФ

Министерство образования и науки РФ

Филиал ГОУ ВПО

«ЮЖНО - УРАЛЬСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ»

в г.Снежинске

Кафедра «Гражданского и промышленного строительства»

«РАСЧЁТ И ПРОЕКТИРОВАНИЕ ФУНДАМЕНТOВ»

по дисциплине: «Основания и фундаменты»

Нормоконтролер: Руководитель:

преподаватель Е.Н.Малясова преподаватель Е.Н.Малясова

«____»_____________2012 г. «____»_____________2012 г.

Автор проекта:

студент группы СШ-379

Л.Н Аскарова

«____»_____________2012 г.

Проект защищён с оценкой:

________________________

«____»____________2012 г.

Снежинск 2012

Содержание.

Введение.

1. Исходные данные.

2. Грунтовая обстановка. Классификационные признаки грунтов.

3. Назначение глубины заложения фундамента.

4. Сбор нагрузок на фундамент.

4.1.Наружные стены.

4.2. Внутренние стены.

5. Расчёт ленточного фундамента по деформациям.

5.1. Определение размера подошвы фундамента и назначение конструкции фундамента.

5.2. Определение осадки методом послойного суммирования.

6. Расчёт и проектирование свайного фундамента.

6.1. Назначение глубины заложения ростверка.

6.2. Определение глубины свай.

6.3. Определение несущей способности сваи.

6.4. Определение фактических усилий.

7. Определение осадки свайного фундамента.

7.1. Построение условного фундамента.

7.2. Проверка давления под подошвой фундамента.

7.3. Определение осадки фундамента.

Заключение.

Библиографический список.

Согласовано

Взаим. инв.№

Подп. и дата

подл.

СШ-379.Ж3.Г.6-7.4-7.1-7.ПЗ

Изм.

Кол.уч

Лист

№ док.

Подпись

Дата

Инв.№ подл.

Разработал

Аскарова

Расчёт и проектирование ленточного и свайного фундамента

Стадия

Лист

Листов

Проверил

Малясова

1

18

ЮУрГУ

Кафедра ПГС

Н.контроль

Малясова

-

Введение.

В курсе «Механика грунтов, основания и фундаменты» особое внимание уделяется вопросам внедрения новейших достижений теории в практику фундаментостроения, направленных на индустриализацию, удешевление, ускорение, и улучшение качества строительства. Итогом изучения дисциплины «Основания и фундаменты» является выполнение курсового проекта на тему: «Расчёт и проектирование ленточного и свайного фундамента». Объектом является жилое панельное многоэтажное здание, для которого необходимо рассчитать и запроектировать ленточный фундамент и как вариант свайный фундамент. Для этого используется необходимая исходная информация о сооружении и основании.

Целью курсового проекта по этой дисциплине является ознакомление с принципами проектирования оснований и фундаментов и закрепление теоретических знаний. Тематика проектирования отвечает учебным задачам подготовки инженеров и увязана с решением практических вопросов – выполнением проектов фундаментов сооружений.

При выполнении курсового проекта необходимо научиться пользоваться строительными нормами, ГОСТами, типовыми проектами, каталогами изделий для выполнения фундаментов, а также учебной, справочной и научной литературой.

Взаим. инв.№

Подп. и дата

Инв.№ подл.

СШ-379.Ж3.Г.6-7.4-7.1-7.ПЗ

Лист

2

Изм.

Кол.уч

Лист

№ док.

Подпись

Дата

1. Исходные данные.

Нормативные характеристики 1 грунта.

- плотность частиц грунта ρ_s=2,73т/м³

- плотность грунта ρ =1,60т/м³

- влажность грунта W = 0,35

- предел раскатывания W_р = 0,23

- предел текучести W_l = 0,44

- угол внутреннего трения φ_п = 15⁰

- удельное сцепление С = 51МПа

- модуль общей (линейной) деформации Е = 15МПа

- коэффициент Пуассона n = 0,42

Нормативные характеристики 2 грунта.

- плотность частиц грунта ρ_s=2,69т/м³

- плотность грунта ρ =1,60т/м³

- влажность грунта W = 0,20

- угол внутреннего трения φ_п = 20⁰

- модуль общей (линейной) деформации Е = 16МПа

- коэффициент Пуассона n = 0,35

Нормативные характеристики 3 грунта

плотность частиц грунта ρ_s=2,65т/м³

- плотность грунта ρ =1,65т/м³

- влажность грунта W = 0,12

- угол внутреннего трения φ_п = 37⁰

- модуль общей (линейной) деформации Е = 35МПа

- коэффициент Пуассона n = 0,27

- гранулометрический состав:

масса частиц 5мм … 2мм = 16%

масса частиц 2мм … 0,5мм = 16%

масса частиц 0,5мм … 0,25мм = 32%

масса частиц 0,25мм … 0,1мм = 9%

масса частиц d < 0,1мм = 27%

Для дальнейших подсчетов приняты следующие нормативные нагрузки от отдельных конструкций, постоянные:

- наружные стены из железобетонных панелей - 1,2 т/м²

- перекрытия сборные железобетонные - 2,8 т/м²

- покрытие сборное железобетонное - 3,0 т/м²

Временные нормативные нагрузки:

- перекрытия сборные железобетонные - 2,0т/м²

- покрытие сборное железобетонное - снег

Взаим. инв.№

Подп. и дата

Инв.№ подл.

СШ-379.Ж3.Г.6-7.4-7.1-7.ПЗ

Лист

3

Изм.

Кол.уч

Лист

№ док.

Подпись

Дата

Необходимо запроектировать фундамент под пятиэтажное жилое здание с подвалом в г.Челябинске, размером 10800 х 24000м и высотой 14730м. Ширина наружной несущей стены 300м, внутренней 140мм. Отметка пола подвала -2,40 м.

2. Грунтовая обстановка. Классификационные признаки грунтов, определяем по ГОСТ 25100-95 «Грунты. Классификация» от 01.07.1996 г.

Грунт 1.

I_p – число пластичности I_p = W_L – W_P = 0,42 – 0,17 = 42-17=25 17 (таб.Б.11)

I_L – показатель текучести (консистенция) I_L = = 0,72 (таб.Б.14)

е – коэффициент пористости (плотность сложения) е = = = = 1,17

= = =1,259 т/м³

S_r – коэффициент водонасыщения S_r = = =0,81 (таб.Б.17)

Грунт 2.

График гранулометрического состава.

d_0,1=27 d_0,25=27+9=36 d_0,5=36+32=68 d₂=68+16=84 d₅=84+16=100

Взаим. инв.№

Подп. и дата

Инв.№ подл.

СШ-379.Ж3.Г.6-7.4-7.1-7.ПЗ

Лист

4

Изм.

Кол.уч

Лист

№ док.

Подпись

Дата

По таб.Б.10: если d,мм 0,10 и d 75, то пески пылеватые.

С_u – коэффициент неоднородности С_u = = 11,891 3

е – коэффициент пористости (плотность сложения) е = = = = 0,75

= = =1,525 т/м³ (таб.Б.18)

S_r – коэффициент водонасыщения S_r = = =0,64 (таб.Б.17)

Вывод:

1 грунт – глина, мягкопластичная, с коэффициентом пористости е = 1,17, насыщенная водой.

2 грунт – песок пылеватый, неоднородный, средней плотности (с коэффициентом пористости е = 0,75), средней степени водонасыщения.

3. Назначение глубины заложения фундамента. По СНиПу 2.02.01-83* «Основания зданий и сооружений»

d_f = d_fn∙ k_h – расчетная глубина сезонного промерзания грунта (расчетная глубина заложения фундамента) d_f = 0,76м

d_fn = 1,9 м– нормативная глубина сезонного промерзания грунтов, зависит от региона

k_h = 0,4- коэффициент, учитывающий влияние теплового режима сооружения

d_k = d_b+h_cf+h_mз+h_пф – конструктивная глубина заложения.

d_b =2,4 – 1,2 = 1,2м – глубина подвала

h_cf = 0,3м – толщина пола полуподвала

h_mз = 0,15м – толщина технического зазора

h_пф = 0,3м – толщина подушки фундамента

d_k= 1,2+0,3+0,15+0,3 = 1,95м

Принимается: d_f =1,95м

Взаим. инв.№

Подп. и дата

Инв.№ подл.

СШ-379.Ж3.Г.6-7.4-7.1-7.ПЗ

Лист

5

Изм.

Кол.уч

Лист

№ док.

Подпись

Дата

4. Сбор нагрузок на фундамент.

4.1.Наружные стены. S₁ =a₁ ∙ b₁ = 3∙5,4= 16,2 м²

4.1.1.Постоянные нагрузки N_НП

1) от покрытия: N_НП1= S₁ ∙ =16,2 ∙ 3 = 48,6 кН

2) от перекрытия: N_НП2= S₁ ∙ =16,2 ∙ 2,8 ∙ 6 = 272,16кН

3) от стены: N_НП3= b_стены ∙ (a₁ ∙h_эт.- b_окна ∙h_окна)∙ =0,3 ∙(3∙2,7- 1,58∙1,22)∙1,2∙5 = 11,106 кН

N_НП = 48,6 +272,16+11,106 =331,87 кН

4.1.2.Временные нагрузки N_НВ

1) от снега: N_НВ1= S₁ ∙ q=16,2 ∙ 1 = 16,2 кН

2) от междуэтажного перекрытия с коэффициентом : N_НВ2= S₁ ∙ =16,2 ∙ 2 ∙ 6∙ 0,57 = 110,81 кН

=0,3+ =0,57

N_НВ = 16,2+110,81 =127,01 кН

N_Н^{расчётная} = ∙ 1м= = 152,96 кН

4.2. Внутренние стены. S₂ =a₂ ∙ b₂ = 1∙3= 3 м²

4.2.1.Постоянные нагрузки N_ВП

1) от покрытия: N_ВП1= S₂ ∙ =3 ∙ 3 = 9 кН

2) от перекрытия: N_ВП2= S₂ ∙ =3 ∙ 2,8 ∙ 6 = 50,4 кН

3) от стены: N_ВП3= b_стены ∙ h_здания ∙ =0,14 ∙14,73∙ 0,925 = 1,907 кН

N_ВП = 9 +50,4+1,907 =61,307 кН

4.2.2.Временные нагрузки N_ВВ

1) от снега: N_ВВ1= S₂ ∙ q=3 ∙ 1 = 3 кН

2) от междуэтажного перекрытия с коэффициентом : N_ВВ2= S₂ ∙ =3 ∙ 2 ∙ 6∙ 0,57 = 20,52 кН

N_ВВ = 3+20,52 =23,52 кН

Взаим. инв.№

Подп. и дата

Инв.№ подл.

СШ-379.Ж3.Г.6-7.4-7.1-7.ПЗ

Лист

6

Изм.

Кол.уч

Лист

№ док.

Подпись

Дата

N_В^{расчётная} = ∙ 1м= = 84,827 кН

Принимается: N_{расчётная} =152,96 кН

5. Расчёт ленточного фундамента по деформациям.

5.1. Определение размера подошвы фундамента и назначение конструкции фундамента.

А = = = 3,106 м ² – площадь подошвы фундамента

N_{расчётная} – расчётное значение внешней нагрузки

∙ m = 20 кН/м3

R = 112,46 кПа – несущая способность грунта основания

d_f – глубина заложения фундамента

R =

k_z=1, т.к. в_{проектируемая}<10м,

d_b=1,2м – глубина подвала

g_n = g = 1,75×9,8 = 17,15 g _II = 1,05 ×g _n=18,01 g¢ _II = 0,95 ×g _I = 17,11кг/м³

C _II = C_n = 66 МПа =0,066КПа

Коэффициенты условий работы в зависимости от показателя текучести

грунта I_L=0,72, определяются по СНиП:

γ_c1=1

γ_c2=1

k=1,1

Коэффициенты принимаются по СНиП в зависимости от угла

внутреннего трения φ_{нормат.=} φ_II=18⁰:

M_y = 0,43

M_q =2,73

M_c =5,31

Взаим. инв.№

Подп. и дата

Инв.№ подл.

СШ-379.Ж3.Г.6-7.4-7.1-7.ПЗ

Лист

7

Изм.

Кол.уч

Лист

№ док.

Подпись

Дата

Приведенная глубина заложения фундамента со стороны подвала (h_sf=22кН/м – удельный вес материала конструкций пола подвала, h_s=0,3м):

d₁= h_s+h_sf · = 0,3 + 0,3 =0,69 м

R=

А = b∙1м b = = 3,1м

Принимаем:

Фундаментная подушка ФЛ 32.12-2 – 1180 х 3200 х 500 мм - 1 шт.

Фундаментный блок ФБС 12.6.6– 1180 х 600 х 580 мм - 4 шт.

Удельный вес железобетонного ФБС принимается g_блок=22 кН/м³

Удельный вес железобетонной ФЛ принимается g_{подушка}=24 кН/м³

Взаим. инв.№

Подп. и дата

Инв.№ подл.

СШ-379.Ж3.Г.6-7.4-7.1-7.ПЗ

Лист

8

Изм.

Кол.уч

Лист

№ док.

Подпись

Дата

Собственный вес запроектированного фундамента на 1 п.м. складывается из веса ж/б подушки ФЛ 32.12-2, четырех бетонных стеновых фундаментных блоков ФБС 12.6.6:

N_f = (0,5 ∙3,2 ∙24 + 0,6 ∙0,58∙22∙4)∙1=38,4+30,62= 69,02 кН/м

N_д = 18 кН/м

p_II = = =77,26 кПа

p_II < R 77,26 112,46 кПа

Среднее давление под подошвой фундамента не превышает расчетного сопротивления несущего слоя основания.

5.2. Определение осадки методом послойного суммирования.

5.2.1. Вычисление ординат эпюры природного давления σ_zg,i

· На отметке подошвы фундамента σ_zg,0=γ₁h_f=ρ₁g h_f =1,7·10 ·1,9 = 32,3кПа

· На границе I и II слоев σ_zg,I=γ₁h₁=ρ₁g h₁=1,7·10 ·6,7 = 113,9кПа

· Во II слое на глубине 8,1м σ_zg,II=γ₂h₂=ρ₂g h₂=1,8·10 ·8,1 = 144кПа

5.2.2. Вычисление ординат вспомогательной эпюры 0,2σ_zg,i

· 0,2 σ_zg,0 = 32,3 · 0,2 = 6,46кПа

· 0,2σ_zg,I = 113,9 · 0,2 = 22,78кПа

· 0,2σ_zg,II = 144 · 0,2 = 28,8кПа

5.2.3. Вычисление ординат эпюры дополнительного давления σ_zр,i =α р₀

р₀ = p_II - σ_zg,0 = 77,26 – 32,3 = 44,96кПа

Эпюру дополнительного давления строят по точкам, для чего толщину грунта в каждом слое делят на элементарные слои h_i = 0,4b= 0,4·3,2 = 1,28м.

ξ = 2z/b, где z расстояние от подошвы фундамента до точки на оси z, в которой определяется напряжение → α – коэффициент рассеивания напряжений (табличное значение).

η = l/b = 10,8 / 3,2 = 3,3

Взаим. инв.№

Подп. и дата

Инв.№ подл.

СШ-379.Ж3.Г.6-7.4-7.1-7.ПЗ

Лист

9

Изм.

Кол.уч

Лист

№ док.

Подпись

Дата

глина мягкопластичная, е=1,17, насыщенная водой	hi	z	ξ	α	σzр	σzрср	Ei
				44.96		0.021
1.28	1.28	0.80	0.879	39.52	42.24
1.28	2.56	1.60	0.612	27.52	33.52
1.28	3.84	2.40	0.419	18.84	23.18
0.96	4.8	3.00	0.329	14.79	16.82

Взаим. инв.№

Подп. и дата

Инв.№ подл.

СШ-379.Ж3.Г.6-7.4-7.1-7.ПЗ

Лист

10

Изм.

Кол.уч

Лист

№ док.

Подпись

Дата

5.2.4. Вычисление осадки S = β , где σ_zсрi – среднее дополнительное давление, β = 0,8.

S = 0,8 ·( + + + )= 0,054м

Полученная осадка оказалась меньше Su=10см – предельной величины осадки, приведенной в СНиП для многоэтажных бескаркасных зданий с несущими стенами из крупных блоков или кирпичной кладки без армирования. Следовательно, условие расчета по второму предельному состоянию s ≤ sи выполняется и использованные в расчете осадки размеры фундамента – глубину заложения d= 1,9 м и ширину фундамента b=3,2 м можно считать достаточными и окончательными.

6. Расчёт и проектирование свайного фундамента.

6.1.Назначение глубины заложения ростверка.

Глубина заложения ростверка должна быть больше глубины промерзания.

d_k = d_b+h_cf+h_mз+h_р+ h_подк. – конструктивная глубина заложения.

d_f = d_fn∙ k_h – расчетная глубина сезонного промерзания грунта (расчетная глубина заложения фундамента) d_f = 0,76м

d_fn = 1,9 м– нормативная глубина сезонного промерзания грунтов, зависит от региона

k_h = 0,4- коэффициент, учитывающий влияние теплового режима сооружения

d_b =2,4 – 1,2 = 1,2м – глубина подвала

h_cf = 0,3м – толщина пола полуподвала

h_mз = 0,15м – толщина технического зазора

h_р = 0,4м – высота ростверка

h_подк.=0,6м - высота подколонника

d_k= 1,2+0,3+0,15+0,4+0,6 = 2,65м

Принимается: d_р =2,65м

Взаим. инв.№

Подп. и дата

Инв.№ подл.

СШ-379.Ж3.Г.6-7.4-7.1-7.ПЗ

Лист

11

Изм.

Кол.уч

Лист

№ док.

Подпись

Дата

6.2.Определение глубины свай.

Длина сваи назначается исходя из инженерно – геологических условий. Нижний конец сваи должен погружаться в грунт не менее 1 … 1,5 м.

l_cваи = 300 + (6700 – 2650)+1500 = 5550мм

Исходя из расчёта выбираем типовую железобетонную сваю длиной l_cваи =6,0м, квадратного сечения 30 х 30 см, у которой нижний конец забивается в песок пылеватый, неоднородный, средней плотности, средней степени водонасыщения на глубину 1,85 м.

Рабочую длину сваи составляет расстояние от подошвы ростверка до начала заострения, т.е. без учета длины острия, которая в дину сваи не входит. Исходя из этого расчётная рабочая длина сваи l_{раб.cваи} = 6000 – 300-100 = 5,6м

6.3.Определение несущей способности сваи.

6.3.1. Несущая способность сваи.

F_d =g_c (g_сR ∙ R ∙ A + u∑g_cf ∙f_i∙h_i)

g_c = 1 – коэффициент условий работы свай в грунте

g_сR = g_cf = 1 – коэффициенты условия работы грунта соответственно под нижним концом сваи и на боковой поверхности сваи

R =1650 кПа – расчётное сопротивление грунта под нижним концом сваи для песка пылеватого, неоднородного, средней плотности при глубине погружения нижнего конца сваи от природного рельефа z = 8,25 м

A= 0,09м² – площадь поперечного сечения сваи

u = 1,2м – наружный периметр сваи

f_i – расчётное сопротивление грунта i – слоя на боковой поверхности сваи.

z_i – толщина i – слоя грунта, прорезаемого сваей

z₁ = 4,68 м f₁ = 10,53кПа – грунт 1

z₂ =6,70 м f₂ = 11,17кПа – грунт 1

z₃ = 8,25 м f₃ = 34,03кПа – грунт 2

F_d =1∙(1∙1650∙0,09+1,2∙1∙(4,68∙10,53+6,7∙11,17+8,25∙34,03)) = 634,34кН

Взаим. инв.№

Подп. и дата

Инв.№ подл.

СШ-379.Ж3.Г.6-7.4-7.1-7.ПЗ

Лист

12

Изм.

Кол.уч

Лист

№ док.

Подпись

Дата

Взаим. инв.№

Подп. и дата

Инв.№ подл.

СШ-379.Ж3.Г.6-7.4-7.1-7.ПЗ

Лист

13

Изм.

Кол.уч

Лист

№ док.

Подпись

Дата

6.3.2. Определение допускаемой нагрузки.

Р = F_d / g_к = 634,34 / 1,4 = 453,1кН, где g_к – коэффициент надежности по грунту.

6.3.3. Определение количества свай.

n = N_I / P = 207,6 / 453,1 = 0,46, округляем до целого числа = 1 свая

N_I = g_f ∙ N_oII + G_p, где g_f = 1,2

G_p = g_f ∙ A_p ∙ g_m ∙ d_p, где g_f = 1,1

A_p = N_d /P_p - g_f ∙g_m ∙ d_p, где g_m = 22, т.к. здание с подвалом, g_f = 1,2

N_d = N_oII ∙g_f = 152,96 ∙ 1,2 = 183,6 кН, где N_oII = N_расч. – расчётная нагрузка от веса здания на уровне обреза фундамента, g_f = 1,2.

P_p = P/(3d)² = 453,1 / 9∙0,09 = 559кН/м²

A_p = 183,6 / 559 – 1,2∙ 22 ∙ 2,65 = 0,375

G_p = 1,1∙ 0,375 ∙ 22 ∙ 2,65 = 24,05кН

N_I = 1,2 ∙ 152,96 + 24,05=207,6кН

6.3.4. Расстановка свай в плане.

Расстояние между сваями принимаем равным 3d, чтобы получить минимальные размеры ростверка. Расстояние от края сваи до края ростверка - 0,1 м.

6.4.Определение фактических усилий.

N_min^max = N_I /n = 207,6 /1 = 207,6 кН

N_min > 0 N_max < P = 207,6 кН < 453,1 кН → условие выполняется

Взаим. инв.№

Подп. и дата

Инв.№ подл.

СШ-379.Ж3.Г.6-7.4-7.1-7.ПЗ

Лист

14

Изм.

Кол.уч

Лист

№ док.

Подпись

Дата

7.Определение осадки свайного фундамента.

7.1. Построение условного фундамента.

α = φ_II, mt /4 = 22,15 / 4 = 3,54⁰ tg3,54⁰ = 0,062

φ_II, mt = ∑ φ_IIi ∙ h_i / ∑ h_i

φ_IIi – расчётное значение угла внутреннего трения для отдельно пройденных сваей слоев.

h_i – толщина отдельных слоев пройденных сваей.

φ_II, mt = 18⁰ ∙ 4,05м + 33⁰ ∙ 1,55м / 4,05м + 1,55 м = 22,15

b_усл. = d +2l_{раб.cваи} ∙ tgα = 0,3 + 2∙5,6 ∙ 0,062 = 0,99 м = 1м – ширина условного фундамента.

l_усл.= 1м – длина условного фундамента.

А_усл.= b_усл.∙ l_усл. = 1∙1 = 1м² – площадь подошвы условного фундамента.

G_усл. = А_усл. ∙ d_усл. ∙g_m, где g_m = 20 кН/м³ - вес грунта в условном фундаменте, d_усл. = 8,25м

G_усл = 1 ∙8,25 ∙20= 165кН

7.2. Проверка давления под подошвой фундамента.

Р_ср. = Р_min^max = (N_oII +G_усл) / А_усл. = (152,96 + 165)/1 = 317,96 кН/м²

R_усл. =

R _усл.=

Р_max ≤ 1,2 R_усл. = 317,96 кПа < 487,3 кПа → условие выполняется

Р_ср. ≤ R_усл. = 317,96 кПа < 406,05 кПа → условие выполняется

Р_min > 0 = 317,96 кПа > 0 кПа → условие выполняется

7.3. Определение осадки фундамента.

7.3.1. Вычисление ординат эпюры природного давления σ_zg,i = ∑ γ_ih_i

· На границе I и II слоев σ_zg,I=γ₁h₁=17·6,7 = 113,9кПа

· На подошве условного фундамента σ_zg,II= σ_zg,I +γ₂h₂=113,9 +18·(6,7+1,55) = 262,4кПа

Взаим. инв.№

Подп. и дата

Инв.№ подл.

СШ-379.Ж3.Г.6-7.4-7.1-7.ПЗ

Лист

15

Изм.

Кол.уч

Лист

№ док.

Подпись

Дата

7.3.2. Вычисление ординат вспомогательной эпюры 0,2σ_zg,i

· 0,2σ_zg,I = 113,9 · 0,2 = 22,78кПа

· 0,2σ_zg,II = 262,4 · 0,2 = 52,48кПа

7.3.3. Вычисление ординат эпюры дополнительного давления σ_zр,i =α р₀

Р₀ = Р_{0 II} - σ_zg,0 = 317,96 – 262,4 = 55,56кПа - напряжение непосредственное под подошвой фундамента.

Эпюру дополнительного давления строят по точкам, для чего толщину грунта в каждом слое делят на элементарные слои h_i = 0,4b= 0,4· 1 = 0,4м.

ξ = 2z/b, где z расстояние от подошвы фундамента до точки на оси z, в которой определяется напряжение → α – коэффициент рассеивания напряжений (табличное значение).

η = l/b = 1 / 1 = 1

глина мягкопластичная, е=1,17, насыщенная водой

hi

z

---

Дата добавления: 2015-11-04