1 характеристика обладнання енергоблока. . 5

ЗМІСТ

ВСТУП.. 3

1 ХАРАКТЕРИСТИКА ОБЛАДНАННЯ ЕНЕРГОБЛОКА.. 5

1.1 Турбоустановка.. 5

1.2 Стан основного обладнання.. 8

1.3 Енергетичні характеристики обладнання.. 8

1.4 Висновки до розділу 1. 12

2 ТЕПЛОВОЇ РОЗРАХУНОК ПТС ЕНЕРГОБЛОКА К-200-130-3 НА ПАРАМЕТРИ ТЕХНІЧНОГО МІНІМУМУ.. 13

2.1 Опис теплової принципової схеми і вихідні дані для розрахунку 13

2.2 Принципова теплова схема енергоблоку К-200-130. 15

2.3. Результати розрахунку теплової схеми енергоблока К-200-130 16

2.4 Висновки до розділу 2. 17

3 РОЗРАХУНОК ЦНТ ДЛЯ ТУРБІНИ К-200-130 ПРИ РОБОТІ НА ПАРАМЕТРИ ТЕХНІЧНОГО МІНІМУМУ (80мвт) 18

3.1 Вихідні дані для розрахунку.. 18

3.2 Попередній тепловий розрахунок: 19

3.3 Розрахунок 1-ої ступеня ЦНТ.. 22

3.4 Розрахунок втрат у проточній частині ЦНТ 1-го ступеня.. 25

3.5 Розрахунок 2-го ступеня ЦНТ.. 26

3.6 Розрахунок втрат у проточній частині ЦНТ 2-го ступеня.. 29

3.7. Розрахунок 3-й ступеня ЦНТ.. 31

3.8 Розрахунок втрат у проточній частини 3-ї ступені ЦНТ.. 33

3.9 Розрахунок 4-ої ступеня ЦНТ.. 35

3.10 Розрахунок втрат у проточній частині 4-го ступеня ЦНТ.. 38

3.11 Висновки до розділу.. 40

4 ПІДВИЩЕННЯ НАДІЙНОСТІ РОБОТИ ТУРБІНИ ШЛЯХОМ РЕКОНСТРУКЦІЇ СТУПЕНИ БАУМАНА.. 41

4.1 Розрахунок зміненої проточної частини на заданих режимах роботи турбіни.. 42

5 РОЗРАХУНОК ЗГИНАЛЬНИЙ МОМЕНТ ВІД ПАРІВ ЗУСИЛЛЯ У РОБОЧІ ЛОПАТКИ ЗМІНЕНОЇ ПРОТОЧНОЇ ЧАСТИНИ.. 46

6 АНАЛІЗ НЕБЕЗПЕЧНИХ І ШКІДЛИВИХ ВИРОБНИЧИХ ФАКТОРІВ.. 52

6.1. Аналіз небезпечних виробничих факторів.. 54

6.2. Аналіз шкідливих чинників.. 58

ВИСНОВОК.. 61

Список використаних джерел.. 63

ВСТУП

Нетривалість графіку навантаження енергосистем призводить до збільшення числа остановов-пусков турбін з різних теплових станів і тривалості роботи турбін з глибоким розвантаженням, тобто при істотно меншій витраті пари в порівнянні з номінальною. Під час провалів графіку навантаження використовується моторний режим турбогенераторів, при якому ротор турбіни обертається генератором, споживаючим потужність з електричної мережі. Граничним режимом роботи турбін можна вважати, наприклад, режим синхронного компенсатора, на якому пара в проточну частину практично не подається. У аналогічних умовах працюють і частини низького тиску турбін з регульованими відборами теплофікацій при роботі турбін по тепловому графіку.

Сезонна і добова зміна температури охолоджувальної води також впливають на режим роботи турбіни, залежно від них об'ємна витрата пари через останні ступені може змінюватися в дуже широких межах, досягаючи значень, менших 20% від номінального. Вагова витрата пари при цьому може бути практично незмінною.

При роботі турбін на вказаних режимах спостерігається зниження надійності окремих її елементів, зокрема, проточних і вихлопних частин циліндрів низького тиску(ЦНТ) стаціонарних енергетичних парових турбін.

Забезпечення надійної роботи парових турбін повинне вирішуватися з обліком, властивих таким режимам. У дипломній роботі розглядаються шляхи вирішення цієї проблеми.

Слід відзначити, що наявність зон, охоплених відривними течіями при значних вихрових складових швидкостей, призводить до виникнення втрат енергії на тертя і вентиляцію. Величина цих втрат і визначає рівень температур елементів проточної частини і вихлопного патрубка турбіни.

Течія основного потоку також відбувається з великими втратами енергії. На проштовхування потоку через апарат лопатки витрачається енергія, яка відбирається у ротора, що обертається в результаті відбувається підвищення температури потоку у міру його проходження усередині проточної частини. Надмірні розігрівання проточної частини низького тиску і вихлопного патрубка можуть привести до расцентровке і підвищення вібрації валопровода турбіни, а також до появи додаткової термічної і вібраційної напруги в діафрагмі, дисках і лопаток східців ЦНТ. Для забезпечення допустимого теплового стану ЦНТ застосовують різні системи охолодження його елементів.

Рішення задачі охолодження проточної частини і вихлопного патрубка необхідно здійснювати з урахуванням заходів, спрямованих на відвертання ерозійного зносу вхідних і вихідних кромок лопаток останніх ступенів ЦНТ. Ерозійні ушкодження вихідних кромок привели до аварії турбіни блоку № 10 і № 7 Молдавськiй ДРЕС. Причиною ерозії вихідних кромок робочих лопаток є підвищена вологість пари того, що поступає в ЦНТ. А також великі краплі, що виносяться з конденсатора зворотними струмами і що зриваються з поверхонь патрубка, на яких краплинна волога сепарується, утворюючи плівкові і ручьевые течії.

1 ХАРАКТЕРИСТИКА ОБЛАДНАННЯ ЕНЕРГОБЛОКА

1.1 Турбоустановка

Турбіна типу К-200-130-3 Ленінградського металевого заводу номінальною потужністю 210 тис. кВт, розрахована на роботу з параметрами свіжої пари 130 кгс/см2 і 540 ^oС і температурою проміжного перегріву 540 ^oС. Турбіна являє собою одновальний 3-х циліндровий агрегат. Циліндр високого тиску має 12 ступенів тиску. Свіжий пар надходить в ЦВТ через два автоматичних стопорних клапана, а потім через чотири регулюючих клапана. Після 12 щаблі пара надходить на вихлоп ЦВТ і прямує в проміжний перегреватель. У ЦСТ пар промперегріву з температурою 540 ^oС надходить через два захисних клапана і чотири регулюючих клапана.

ЦСТ має 11 ступенів тиску. Після 23 ступені пар, пройшовши ЦСТ, надходить через рессіверние труби в двухпоточний циліндр низького тиску. У кожному потоці ЦНТ є 4 ступені. Відпрацьований пар надходить через вихлопні патрубки в два конденсатора.

Для підігріву та деаерації живильної води і конденсату в турбіні передбачено 7 нерегульованих відборів пари.

Відбори пари на регенерацію здійснюються після 9, 12, 18, 21, 23 і 25/29 ступенів турбіни.

Система регенерації складається з семи основних підігрівачів, з яких три високого тиску типу ПВ-500-230, три низького тиску типу ПН-400 (ПНТ - 2,3 і 4) і горизонтальний вбудований підігрівач поверхнею 280 м2 - ПНТ -1. Для деаерації основного конденсату установка забезпечена двома деаераторами ДСП-320, конденсат в які надходить після ПНТ-4, а гріючийпар з 3-го відбору турбіни. Є можливість подачі пари з холодного промперегріву (другого відбору) і резервного джерела.

У розтин за основним конденсату між ПНТ1 і ПНТ2 підключений охолоджувач пара ущільнень типу ПН-100. Охолоджувачі основних ежекторів і сальникового підігрівача ПС-50 включені до ПНТ1.

Крім чисто регенеративного підігріву живильної води в подогревателях низького тиску № 2, 3 і -4 провадиться нагрів конденсату, що надходить на калорифери воздухоподогревателей.

Для підігріву мережної води встановлені основний і піковий бойлери. На основній бойлер подається пар 5 відбору, на піковий бойлер і резервний підігрівач калориферів підводиться пар з колектора 3-13 ата.

Всі потоки основного конденсату на власні потреби блоку, за винятком потоку на калорифери, взяті відразу після видачі конденсатних насосів.

На всіх трубопроводах регенеративних відборів встановлені зворотні клапани КОС (крім другого і сьомого).

Всі підігрівачі, крім ПНТ1, мають можливість відключення по пару, дренажу, живильній воді і відсмоктування повітря. ПНТ1 відключається тільки за основним конденсату. Турбіна має сопловий паророзподіл. Перший і другий клапани ЦВД открвиаются одночасно і забезпечують навантаження 160 МВт. Регулюючі клапани ЦСТ до початку відкриття клапанів ЦВД відкриті на 40% і при подальшому підйомі сервомотора відкриваються одночасно.

Конденсаційна установка турбіни складається з двох конденсаторів типу 200-КЦС-2, двох основних ежекторів типу ЕП-2-700-1 і двох пускових ежекторів типу ЕП-1-1100. Турбина находится на одном валу с генератором ТГВ-200.

Показники турбоагрегатів.

Коливання середніх річних навантажень склали до........ МВт.

Мазутні і парогазові блоки завантажувалися максимально, а в зимові 1-го кварталу розвантажувалися в резерв до 80 МВт, або зупинялися в резерв через відсутність мазуту.

Середня питома витрата тепла на турбіну склав_____-____ Дж/кВт·ч.

1.2 Стан основного обладнання

Показники котлоагрегатів.

Номінальна паропродуктивність котлів ТП-100 та ТП-100А згідно з паспортними даними становить 640 т / год, ТМ-104 --- 670 т / год, котлів ТМЕ-213 -670 т / год.

Котли ТП-100 і ТП-100А працювали на твердому паливі марок ТР, ТК, АШ.

У 2013 році частка витрати мазуту на пиловугільних блоках склала ______%.

Тривалість роботи котлоагрегатів обмежується низькою надійністю поверхонь нагріву, в основному через появу свищів у зварювальних стиках, розривів труб паро-перегрівачів і екранів, водяного економайзера.

Перевитрата палива, викликаний вимушеними остановами блоків, склав ______ т.у.п.

1.3 Енергетичні характеристики обладнання

За 2013 р електростанція виробила _______ млн.кВт ч. Вироблення електроенергії по блоках склала:

• Блок 1 _______ тис.кВт • год;

• Блок 2 _______ тис. кВт • год;

• Блок 3 _______ тис. кВт • год;

• Блок 4 _______ тис. кВт • год;

• Блок 5 _______ тис. кВт • год;

• Блок 6 _______ тис. кВт • год;

• Блок 7 _______ тис. кВт • год;

• Блок 8 _______ тис. кВт • год;

• Блок 9 _______ тис. кВт • год;

• Блок 10 _______ тис. кВт • год;

• Блок 11 _______ тис. кВт • год;

• Блок 12 _______ тис. кВт • год;

Недовироблено через:

• аварійних зупинок _____ млн. кВт • год при нормі ______ млн. кВт • год - 0

• експлуатаційних обмежень 689,1 млн. кВт • год при нормі

______ Млн. кВт * год - 0

Сумарний відпуск тепла склав _____ Гкал.Суммарный отпуск электроэнергии по счетчикам на генераторах-______ млн. кВт·ч, на линиях – ________ млн. кВт·ч.

У 2013 році _____ години блоки розвантажувалися до _______ МВт.

У парогазової режимі блоки пропрацювали _____ годин.

Основними факторами, що впливають на зниження надійності та економічності роботи електростанції, є:

• Недостатня газощільність котлоагрегатів через незадовільну конструкції обмурівки і ущільнень регенеративних підігрівачів повітря, а також низька якість проведених ремонтів.

• Робота блоків на низьких навантаженнях.

Таблиця 1.1 Коефіцієнт використання встановленої потужності

Коефіцієнт використання встановленої потужності,%

Станційний номер блоку

Таблиця 1.2 Питома витрата умовного палива на відпущену електроенергію

	1-8 бл.	9,10 бл.	11,12 бл.	1-12 бл.
Нормативний
Фактичний

Питомі витрати тепла на вироблення електроенергії на турбоагрегаті на рівні номінального значення.

Існуючі перевитрати за параметрами пара по відношенню до номінальної величини в межах експлуатаційного допуску, старіння прийнятих в енергетичних характеристик турбін.

ККД котла брутто по зворотному балансу пиловугільних котлів (_____%) номінальне значення (_____%)

1.4 Висновки до розділу 1

У зв'язку з роботою енергоблоків нижче технічного мінімуму, появляютс відмови і аварійні аррестори блоків, істотно знижується ККД.

Основні проблеми пов'язані з:

• Недостатньою газощільних котлоагрегатів через незадовільну конструкції обмурівки і ущільнень регенеративних підігрівачів повітря, а також низька якість проведених ремонтів.

• Відмови з причини вичерпання запасу міцності в процесі тривалої експлуатації (природний знос, моральне старіння обладнання, старіння електроізоляціі), неправильні дії і неуважність персоналу у веденні технологічного режиму, дефекти ремонту, недоліки техобслуговування

• Робота блоків на низьких навантаженнях і як наслідок ерозійний знос вхідних кромок робочих лопаток передостанніх ступенів парових турбін.

2 ТЕПЛОВОЇ РОЗРАХУНОК ПТС ЕНЕРГОБЛОКА К-200-130-3 НА ПАРАМЕТРИ ТЕХНІЧНОГО МІНІМУМУ

2.1 Опис теплової принципової схеми і вихідні дані для розрахунку

Розглянемо теплову схему енергоблоку К-210-130-3.

Перегрітий пар з котла надходить у ЦВТ турбіни. З ЦВТ проводиться два відбору пари на ПВТ, другий відбір прив'язується до холодної нитці промперегріву. Пар після ЦВТ надходить в проміжний пароперегрівач, а потім у ЦСТ. З ЦСТ виробляється три відбору. Від третього відбору так само живиться деаератор. Після ЦСТ по пропускних трубах пара надходить у ЦНТ, звідки проводиться один відбір. Пар конденсується в конденсаторі, звідки конденсат відкачується конденсатними насосами і прокачується через охолоджувач ежектора (ОЕ), сальниковий підігрівач і групу підігрівачів низького тиску (ПНТ) в деаератор. Дренажі підігрівачів 4 і 5 каскадно зливаються в підігрівач 6, звідки дренажі насосом закачуються в лінію основного конденсату. Дренажі підігрівача 7, СП і ОЕ зливаються в конденсатор. У деаераторі відбувається очищення конденсату від розчинених газів, після чого живильним електронасосом вода прокачується через групу підігрівачів високого тиску (ПВТ) і подається в котел. Дренажі ПВТ каскадно зливаються в деаератор. Випарити деаератора використовується як робоче тіло в паротрубном основному ежекторі.

Додаткова вода підігрівається водою з розширювача безперервної продувки і прямує в деаератор.

Таблиця 2.1 Вихідні дані

Параметр	Позначення	Величина
Тиск, МПа	Ро
Тиск пари перед ЦВТ, МПа	Ро´	12,35
Тиск пари ХПП, Мпа	Рхпп	2,6
Тиск пари ГПП, Мпа	Ргпп	2,4
Тиск за ЦСТ, Мпа	Рцсд	0,13
Тиск перед ЦНТ, Мпа	Рцнд	0,127
Тиск у деаераторі, Мпа	Рд	0,6
Тиск у конденсаторі, Мпа	Рок	0,037
Температура свіжої пари, оС	tо
Температура пари ХПП, оС	t хпп
Температура пари ГПП, оС	t гпп
Температура живильної води, оС	t пв
Відносний внутрішній ККД ЦВТ,%	η oi	0,832
Відносний внутрішній ККД ЦСТ,%	η oi	0,885
Відносний внутрішній ККД ЦНТ,%	η oi	0,812
Потужність, МВт	Nэ
кількість ПВТ	–
кількість ПНД	–
Тиск конденсату в основній лінії, МПа	Ркон	1,5
Тиск живильної води, МПа	Рпв	2,1

2.2 Принципова теплова схема енергоблоку К-200-130

2.3. Результати розрахунку теплової схеми енергоблока К-200-130

Таблиця 2.2 Результати розрахунку ПТС

Витрата пари турбіною пропорційно навантаженню, кг / кВтг	2,95
Витрата пари в відбори і конденсатор, кг / кВтг	Do1	9,82
Do2	8,78
Do3	8,61
Do4	6,5
Do5	6,0
Do6	4,47
Do7	5,68
Dк	107,8
Витрата пари на ежектора, кг / с	0,86
Витрата пари через ущільнення турбіни, кг / с	1,72
Витрата пари на холостий хід турбогенератора, кг / с	7,4
Витрата пари турбінним залом, кг / с
Витоку пари і конденсату, кг / с	2,6
Витрата пари парагенератором, кг / с
Витрата продувочной води, кг / с	1,72
Витрата живильної води, кг / с
Витрата додаткової води, кг / с	3,6
Витрачається теплова потужність турбогенераторної установки, кВт
ККД брутто турбоустановки	0,41
Теплове навантаження парогенератора, кВ
ККД трубопроводу	0,98
ККД брутто енергоблоку	0,36
Питома витрата умовного палива на вироблений кВтг електроенергії, кг / кВтг	0,341

2.4 Висновки до розділу 2

У даному розділі розглянуто розрахунок теплової схеми енергоблока К-200-130 на параметрах технічного мінімуму. Основні результати розрахунку виведені в окрему таблицю.

3 РОЗРАХУНОК ЦНТ ДЛЯ ТУРБІНИ К-200-130 ПРИ РОБОТІ НА ПАРАМЕТРИ ТЕХНІЧНОГО МІНІМУМУ (80мвт)

У даному розрахунку для всіх ступенів ЦНТ буде визначено:

• Теплоперепад на щабель, на робочі і соплові лопатки;

• окружна швидкість, швидкості входу і виходу пари на соплові та робочі лопатки;

• втрати в сопловому і лопатковому апараті;

• внутрішній відносний ККД щаблі й їх внутрішня потужність.

3.1 Вихідні дані для розрахунку:

Тиск пари перед ЦНТ.................................. Р0 = 0,06 МПа

Температура пари перед ЦНТ............................... t0 = 161 0C

Тиск пари за ЦНТ...................................... Рк = 0,003 МПа

Витрата пари на двухпоточний ЦНТ...................... G0 = 205 т / год

Ентальпія пари перед ЦНТ.............................. h0 = 2799 кДж / кг

Ентальпія пари за ЦНТ (адіабатична)......... h2t = 2342 кДж / кг

Істинний ККД.................................................. ηцнд = 0,82

Кількість ступенів ЦНТ....................................... Z = 4 шт.

Частота обертання ротора ЦНТ............................ n = 3000 об / хв

3.2 Попередній тепловий розрахунок:

Загальний адіабатичний теплоперепад ЦНТ:

Нацнд = h0 – h2t = 2799 – 2342 = 457 кДж/кг.

Ентальпія пари за ЦНТ:

h2 = h0 - Нацнд * ηцнд = 2799 – 457 * 0,82 = 2424,3 кДж/кг.

Коефіцієнт повернення тепла:

α = к * (1 - ηцнд) * ((z –1) /z) * Нацнд / 419.

к = 0,12 – показник адіабати для точок, що знаходяться

під лінією насичення.

α = 0,12 * (1 –0,82) * ((4 – 1)/ 4) * 457 / 419 = 0,01767

Істинний теплоперепад на ЦНТ:

Н0цнд = (1 + α) * Нацнд = (1 + 0,01767) * 457 = 465,1 кДж/кг.

Задаємося попередніми значеннями середніх діаметрів ступенів:

Діаметри ступенів залишаються такими ж як і при навантаженні 200 МВт.

di пред,(м) – с.м. таблицу№2

Тиск перед ступенями ЦНТ при змінному режимі роботи.

У конденсаційних турбінах, що працюють з глибоким вакуумом (незалежно від швидкості пари в соплових гратах) тиску пари в ступенях приблизно прямо пропорційні витраті пари.

Р1X = , (Шляхин, Бершадский «Краткий справочник по паротурбинным установкам, стр.118).

де Р1X – шукане тиск для заданої витрати пара Dк;

D0 – розрахункова витрата пари через щабель;

Р10 – тиск пари перед щаблем при розрахунковому режимі роботи.

Тиск пари перед 1-й ступенем ЦНТ:

Р1 = = = 0,06 Мпа

Тиск пари перед 2-й ступенем ЦНТ:

Р2 = = = 0,0316 Мпа

Тиск пари перед 3-й щаблем ЦНТ:

Р3 = = = 0,013 Мпа

Тиск пари перед 4-й ступенем ЦНТ:

Р4 = = = 0,006 Мпа

Визначаємо теплоперепад на кожну ступінь:

За h-s діаграмі визначаємо розташовувані Теплоперепад для кожного ступеня, значення температур і питомі обсяги і результати заносимо в таблицю № 2.

Визначаємо фіктивну швидкість кожного ступеня:

Cai = м/с

Визначаємо значення Xаi для кожного ступеня:

Xаi = Ui / Cai - відношення окружної швидкості до фіктивної швидкості, де Ui - окружна скороти при розрахунковому і змінному режимі постійна.

За h - s діаграмі (графічна частина лист №) знаходимо значення

тиску, температури і питомої обсягу для кожного ступеня:

Рi, МПа; t i,. 0C; Vi, м3/кг - с.м. таблицю № 2.

Результати заносимо в таблицю

Таблица 3.1

Величина	Од. вимірювання	Номер ступеня
diпред	м	1,74	1.9	1.78	2,125
Xаi	----	0,59	0,547	0.6	0,78
Δ hoi	кДж /кг		148.6
Cai	м/с				424.3
Ui	м/с	273.26	298.52	279.54	333.68
Рi	МПа	0.0316	0.013	0.006	0,003
ti	0C			36.2
Vi	м3/кг	5.35	11.47	23.7	45.7

3.3 Розрахунок 1-ої ступеня ЦНТ

Розрахунок ведемо по середньому перерізу:

di1 =1,74 м, G = 28,47 кг/с, Δ h01 = 107 кДж /кг, U1 = 273.26 м/с.

Реактивність 1-ої ступені:

Залежність ступеня реактивності ρ від ставлення U/CФ при невеликих змінах

U / CФ можна прийняти лінійною:

де, індексами «0» відзначені величини при розрахунковому режимі, а буквою «Δ» - відхилення від розрахункових (Костюк «Парові турбіни», стор 148, ф-ла 6-1).

Δ ρ = 0.0135

Тоді, ступінь реактивності 1-го ступеня при змінному режимі:

ρ1 = ρ0 + Δ ρ = 0,4 + 0,0135 = 0,4135

Теплоперепад на соплові лопатки:

Δ h01 = Δ h1 * (1 – ρ) = 107 * (1 – 0,4135) = 62,75 кДж /кг.

Теплоперепад на робочі лопатки:

Δ h02 = Δ h1 * ρ = 107 * 0,41235 = 44,2 кДж /кг.
Параметри середовища за сопловими лопатками:

Р01 = 0,041 Мпа

t01 = 131 0C

V01 = 4,6 м3/кг

Теоретична швидкість виходу пари з соплових лопаток:

С1t = = = 357,8 м/c

Со = 50 м/с – скорость входа пара на 1-ю ступень.

Дійсна швидкість виходу пари з соплових лопаток:

С1 = С1t * φ = 357,8 * 0,96 = 343,5 м/с

Відносна швидкість входу пара на робочі лопатки:

Приймемо кут виходу пари з соплових лопаток α1 = 120

W1 =

W1 = = 95,1 м/с

Кут входу пари на робочі лопатки:

sin β1 = (C1 * sin α1) / W1 = (343,5 * sin 120) / 95,1 = 0,7509, β1 = 49 0

Відносна теоретична швидкість виходу пари з робочих лопаток:

W2t = = = 312 м/с

Дійсна відносна швидкість виходу пари з робочих лопаток:

W2 = W2t * ψ = 312 * 0.96 = 299,5 м/с

ψ = 0,96 –коэф. использования скорости рабочими лопатками.

Довжину сопловой і робочої лопатки приймаємо з розрахункового режиму:

L1 = 0,33 м; L2 = 0.335 м

Відносний кут виходу пари з робочих лопаток:

β2 = аrcsin ((G1 * V2) / (π * d1 * ε * W2 * L2))

β2 = аrcsin ((28,47 * 5,35) / (3,14 * 1,74 * 299,5 * 0,335)) = 16 0

Швидкість виходу пари з робочих лопаток:

С2 =

С2 = = 83,8 м/с

Кут виходу пари з робочих лопаток:

Кут виходу пари з робочих лопаток визначаємо з побудови

трикутників швидкостей:

α2 = 84 0– см. стр.

3.4 Розрахунок втрат у проточній частині ЦНТ 1-го ступеня

Втрати в соплах:

hс = (C21t - C21) / 2000 = (357,82 – 343,52) / 2000 = 5,0 кДж / кг.

Втрати на робочих лопатках:

hр = = = 3,8 кДж / кг.

Втрати з вихідною швидкістю:

hвс = С22 / 2000 = 83,82 / 2000 = 3,5 кДж / кг.

Втрати тертя вентиляції

Потужність, що витрачається на тертя і вентиляцію, визначається за формулою Стодола:

Nт.в. =

Nт.в. = 1,2*1,742* = 13,8 кВт.

Где: λ = 1,2 - коеф. опору для перегрітої пари;

ε = 1 - ступінь порціальності.

Hт.в. = Nт.в. / G1 = 13,8 / 28,47 = 0.484 кДж / кг

Втрати від протікання пари при змінному режимі приймаємо рівними нулю через їх малої величини:

hутеч = 0

Втрати від вологості пара:

Так як пар, що надходить на щабель перегрітий, то приймаємо:

hвл. = 0

Внутрішній відносний ККД ступені:

ηoi =

ηoi = = 0.88

Внутрішня потужність ступеня:

N1 = G1 * Δ h01 * ηoi

N1 = 28,47 * 107 *0,88 = 2681 кВт.

3.5 Розрахунок 2-го ступеня ЦНТ

Розрахунок ведемо по середньому перерізу:

di2 =1,9 м, G = 28,47 кг/с, Δ h02 = 148,6 кДж /кг, U2 = 298,52 м/с.

Реактивність 2-го ступеня:

Залежність ступеня реактивності ρ від ставлення U / CФ при невеликих змінах U / CФ можна прийняти лінійною:

де, індексами «0» відзначені величини при розрахунковому режимі, а буквою «Δ» - відхилення від розрахункових (Костюк «Парові турбіни», стор 148, ф-ла 6-1).

Δ ρ = 0

Тоді, ступінь реактивності 2-го ступеня при змінному режимі:

ρ1 = ρ0 = 0,5

Теплоперепад на соплові лопатки:

Δ h01 = Δ h02 * (1 – ρ) = 148,6 * (1 – 0,5) = 74,3 кДж /кг.

Теплоперепад на робочі лопатки:

Δ h02 = Δ h1 * ρ = 148,6 * 0,5 = 74,3 кДж /кг.
Параметри середовища за сопловими лопатками:

Р01 = 0,022 Мпа

t01 = 83 0C

V01 = 7,4 м3/кг

Теоретична швидкість виходу пари з соплових лопаток:

С1t = = = 394,5 м/c

Со = μ в*С2I = 0.8*83,8 = 67 м/с – швидкість входу пара на 2-у сходинку.

μ в= 0.8 – коэфф. расхода.

Дійсна швидкість виходу пари з соплових лопаток:

С1 = С1t * φ = 394,5 * 0,96 = 378,7 м/с

Відносна швидкість входу пара на робочі лопатки:

Приймемо кут виходу пари з соплових лопаток α1 = 120

W1 =

W1 = = 106,6 м/с

Кут входу пари на робочі лопатки:

sin β1 = (C1 * sin α1) / W1 = (378,7 * sin 120) / 106,6 = 0.7386, β1 = 48 0

Відносна теоретична швидкість виходу пари з робочих лопаток:

W2t = = = 400 м/с

Дійсна відносна швидкість виходу пари з робочих лопаток:

W2 = W2t * ψ = 400 * 0.96 = 384 м/с

ψ = 0,96 – коеф. використання швидкості робочими лопатками.

Довжину сопловой і робочої лопатки приймаємо з розрахункового режиму:

L1 = 0,541 м; L2 = 0,551 м.

Відносний кут виходу пари з робочих лопаток:

β2 = аrcsin ((G1 * V2) / (π * d2 * ε * W2 * L2))

β2 = аrcsin ((28,47 * 11,47) / (3,14 * 1,9 * 384 * 0,551)) = 15 0

Швидкість виходу пари з робочих лопаток:

С2 =

С2 = = 123 м/с

Кут виходу пари з робочих лопаток:

Кут виходу пари з робочих лопаток визначаємо з побудови

трикутників швидкостей:

α2 = 53 0 - див. стор

3.6 Розрахунок втрат у проточній частині ЦНТ 2-го ступеня

Втрати в соплах:

hс = (C21t - C21) / 2000 = (394,52 – 378,72) / 2000 = 6,1 кДж / кг.

Втрати на робочих лопатках:

hр = = = 6,3 кДж / кг.

Втрати з вихідною швидкістю:

hвс = С22 / 2000 = 1232 / 2000 = 7,6 кДж / кг.

Втрати тертя вентиляції

Потужність, що витрачається на тертя і вентиляцію, визначається за формулою Стодола:

Nт.в. =

Nт.в. = 1,3*1,92* = 10,9 кВт.

де: λ = 1,2 - коеф. опору для вологого насиченого пара;

ε = 1 - ступінь порціальності.

hт.в. = Nт.в. / G1 = 10,9 / 28,47 = 0.383 кДж / кг.

Втрати від протікання пари при змінному режимі приймаємо рівними нулю через їх малої величини:

hутеч = 0

Втрати від вологості пара:

hвл. = (1 - Xcр)*hi = (1 – 0.998)*(148.6 – 6.1 – 6.3 - 7.6 – 0.38) = 1.3 кДж/кг

Внутрішній відносний ККД ступені:

ηoi =

ηoi = = 0.873

Внутрішня потужність ступені:

N2 = G1 * Δ h02 * ηoi

N2 = 28,47 * 148,6 *0,873 = 3693 кВт.

3.7. Розрахунок 3-й ступеня ЦНТ

Розрахунок ведемо по середньому перерізу:

di3 =1,78 м, G = 0,65*G1 = 0.65*28,47 =18,506 кг/с,

Δ h03 = 107 кДж /кг, U3 = 279,54 м/с.

Реактивність 3-го ступеня:

Залежність ступеня реактивності ρ від ставлення U / CФ при невеликих змінах U / CФ можна прийняти лінійною:

де, індексами «0» відзначені величини при розрахунковому режимі, а буквою «Δ» - відхилення від розрахункових

Δ ρ = 0.0035

Тоді, ступінь реактивності 3-й ступеня при змінному режимі:

ρ1 = ρ0 + Δ ρ = 0,4 + 0,0035 = 0,404

Теплоперепад на соплові лопатки:

Δ h01 = Δ h03 * (1 - ρ) = 107 * (1 - 0,404) = 63,8 кДж / кг.

Теплоперепад на робочі лопатки:

Δ h02 = Δ h1 * ρ = 107 * 0,404 = 43,2 кДж /кг.
Параметри середовища за сопловими лопатками:

Р01 = 0,0084 Мпа

t01 = 43 0C

V01 = 17,2 м3/кг

Теоретична швидкість виходу пари з соплових лопаток:

С1t = = = 370,5 м/c

Со = μ в*С2II = 0.8*123 = 98.4 м/с – швидкість входу пара на 3-ю сходинку.

μ в= 0.8 – коэфф. расхода.

Дійсна швидкість виходу пари з соплових лопаток:

С1 = С1t * φ = 370.5 * 0,96 = 355.7 м / с

Відносна швидкість входу пара на робочі лопатки:

Приймемо кут виходу пари з соплових лопаток α1 = 200

W1 =

W1 = = 133.4 м/с

Кут входу пари на робочі лопатки:

sin β1 = (C1 * sin α1) / W1 = (355.7 * sin 200) / 133.4 = 0.9119,

β1 = 66^о

Відносна теоретична швидкість виходу пари з робочих лопаток:

W2t = = = 323 м/с

Дійсна відносна швидкість виходу пари з робочих лопаток:

W2 = W2t * ψ = 323 * 0.96 = 310.1 м/с

ψ = 0,96 – коеф. використання швидкості робочими лопатками.

Довжину сопловой і робочої лопатки приймаємо з розрахункового режиму:

L1 = 0.484 м; L2 = 0,487 м.

Відносний кут виходу пари з робочих лопаток:

β2 = аrcsin ((G1 * V3) / (π * d3 * ε * W2 * L2))

β2 = аrcsin ((18,506 * 23,7) / (3,14 * 1,78 * 310,1 * 0,487)) = 31^о

Швидкість виходу пари з робочих лопаток:

С2 =

С2 = = 160,5 м/с

Кут виходу пари з робочих лопаток:

Кут виходу пари з робочих лопаток визначаємо з побудови трикутників швидкостей:

α2 = 94 0 - див. стор

3.8 Розрахунок втрат у проточній частини 3-ї ступені ЦНТ

Втрати в соплах:

hс = (C21t - C21) / 2000 = (370,52 - 355,72) / 2000 = 5,4 кДж / кг.

Втрати на робочих лопатках:

hр = = = 4,1 кДж / кг.

Втрати з вихідною швидкістю:

hвс = С22 / 2000 = 160,52 / 2000 = 12,9 кДж / кг.

Втрати тертя вентиляції

Потужність, що витрачається на тертя і вентиляцію, визначається за формулою Стодола:

Nт.в. =

Nт.в. = 1,3*1,782* = 3,8 кВт.

де: λ = 1,3 - коеф. опору для вологого насиченого пара;

ε = 1 - ступінь порціальності.

hт.в. = Nт.в. / G1 = 3,8 / 18,506 = 0.21 кДж / кг.

Втрати від протікання пари при змінному режимі приймаємо рівними нулю через їх малої величини:

hутеч = 0

Втрати від вологості пара:hвл. = (1 – Xср)*hi = (1 – 0.9835)*(107 – 5,4 – 4,1 – 12,9 – 0,21 – +0,8*7,6) = 1,5 кДж/кг

Внутрішній відносний ККД ступені:

ηoi =

ηoi = = 0.83

Внутрішня потужність ступені:

N3 = G1 * Δ h03 * ηoi

N3 = 18,506 * 107 *0,83 = 1646 кВт.

3.9 Розрахунок 4-ої ступеня ЦНТ

Розрахунок ведемо по середньому перерізу:

di4 = 2,125 м, G = 18,506 кг/с,

Δ h04 = 90 кДж /кг, U4 = 333,68 м/с.

Реактивність 4-ої ступені:

Залежність ступеня реактивності ρ від ставлення U / CФ при невеликих змінах U / CФ можна прийняти лінійною:

де, індексами «0» відзначені величини при розрахунковому режимі, а буквою «Δ» - відхилення від розрахункових

Δ ρ = -7,4*10-3

Тоді, степнь реактивності 4-го ступеня при змінному режимі:

ρ1 = ρ0 + Δ ρ = 0,52 – 7,4*10-3 = 0,513

Теплоперепад на соплові лопатки:

Δ h01 = Δ h04 * (1 – ρ) = 90 * (1 – 0,513) = 43,8 кДж /кг.

Теплоперепад на робочі лопатки:

Δ h02 = Δ h1 * ρ = 90 * 0,513 = 46,2 кДж /кг.
Параметри середовища за сопловими лопатками:

Р01 = 0,0043 Мпа

t01 = 29 0C

V01 = 34,8 м3/кг

Теоретична швидкість виходу пари з соплових лопаток:

С1t = = = 353 м/c

Со = μ в*С2III = 0.8*160.5 = 128.4 м/с – швидкість входу пара на 4-ту сходинку.

μ в = 0.8 - коеф. витрати.

Дійсна швидкість виходу пари з соплових лопаток:

С1 = С1t * φ = 353* 0,96 = 346 м/с

Відносна швидкість входу пара на робочі лопатки:

Приймемо кут виходу пари з соплових лопаток α1 = 210

W1 =

W1 = = 124.5 м/с

Кут входу пари на робочі лопатки:

sin β1 = (C1 * sin α1) / W1 = (346 * sin 210) / 124.5 = 0.9945,

β1 = 84^о

Відносна теоретична швидкість виходу пари з робочих лопаток:

W2t = = = 296 м/с

Дійсна відносна швидкість виходу пари з робочих лопаток:

W2 = W2t * ψ = 326.6 * 0.96 = 290 м/с

ψ = 0,96 – коеф. використання швидкості робочими лопатками.

Довжину сопловой і робочої лопатки приймаємо з розрахункового режиму:

L1 = 0.773 м; L2 =0,776 м

Відносний кут виходу пари з робочих лопаток:

β2 = аrcsin ((G1 * V4) / (π * d4 * ε * W2 * L2))

β2 = аrcsin ((18.506 * 45.7) / (3,14 * 2,125 * 346 * 0,776)) = 28 0

Швидкість виходу пари з робочих лопаток:

С2 =

С2 = = 157 м/с

Кут виходу пари з робочих лопаток:

Кут виходу пари з робочих лопаток визначаємо з побудови трикутників швидкостей:

α2 = 118 0 - див. стор

3.10 Розрахунок втрат у проточній частині 4-го ступеня ЦНТ

Втрати в соплах:

hс = (C21t - C21) / 2000 = (3532 – 3462) / 2000 = 2.5 кДж / кг.

Втрати на робочих лопатках:

hр = = = 23.6 кДж / кг.

Втрати з вихідною швидкістю:

hвс = С22 / 2000 = 1572 / 2000 = 12.3 кДж / кг.

Втрати тертя вентиляції

Потужність, що витрачається на тертя і вентиляцію, визначається за формулою Стодола:

Nт.в. =

Nт.в. = 1,3*2,1252* = 4.8 кВт.

где: λ = 1,3 - коеф. опору для вологого насиченого пара;

ε = 1 - ступінь порціальності.

hт.в. = Nт.в. / G1 = 4.8 / 18.506 = 0.258 кДж / кг

Втрати від протікання пари при змінному режимі приймаємо рівними нулю через їх малої величини:

hутеч = 0

Втрати від вологості пара:

hвл. = (1 – Xср)*hi = (1 – 0.959)*(90 – 2,5 – 23,6 – 12,3 – 0,258 +0,8*12,9) = 3,3 кДж/кг

де Xср = = = 0,959 – середня ступінь сухості пара.

Внутрішній відносний ККД ступені:

ηoi =

ηoi = = 0.56

Внутрішня потужність ступені:

N4 = G1 * Δ h04 * ηoi

N4 = 18,506 * 90 *0,62 = 1032,6 кВт.

Сумарна потужність одного потоку ЦНТ:

ΣNi = N1 + N2 + N3 + N4 = 2681 + 3693 + 1646 + 1032,6 = 9052 кВт.

3.11 Висновки до розділу

Розрахунком було показано, що при змінному режимі роботи турбіни, економічність установки різко знижується через виникнення великих втрат - ККД останнього ступеня різко знизився. Також ми бачимо, що при змінному режимі вже друга ступінь працює у вологому парі. Така підвищена вологість негативно позначається на надійності роботи турбоагрегату. У прикореневій зоні ступені Баумана і останнього ступеня, виникають зворотні течії вологої пари і в цій зоні відбувається інтенсивна ерозія, що може призвести до відриву лопатки.

4 ПІДВИЩЕННЯ НАДІЙНОСТІ РОБОТИ ТУРБІНИ ШЛЯХОМ РЕКОНСТРУКЦІЇ СТУПЕНИ БАУМАНА

Використовуючи досвід МДРЕС при роботі на параметрах технічного мінімуму, можна зробити висновок, що підрізка верхній частині лопаток ступені Баумана є необхідним заходом, яке потягне за собою зниження ККД останнього ступеня, але збільшить надійність.

Для прийняття рішень з реконструкції ступені потрібно провести ряд розрахунків для отримання більш точних результатів про зміну потужності і ККД циліндра і окремих ступенів. Всі теплові розрахунки проточної частини ЦНТ виконані для п'яти режимів по потужності турбіни.

Значення параметрів режимів 1-5 відповідають даним звіту МолдовГРЕС. Значення параметрів для режиму "0" отримані шляхом екстраполяції.

Таблиця 4.1 Вихідні дані по розрахункових режимам роботи турбіни.

Позначення	Номер режиму
, МВт
, т/ч	217,5
G7, т/ч	0,4	0,4	0,6	0,5	0,5
, ата	0,036	0,038	0,04	0,047	0,063

4.1 Розрахунок зміненої проточної частини на заданих режимах роботи турбіни

Теплові розрахунки та розрахунки потужностей ступенів ЦНТ із зміненою проточною частиною виконані з метою визначення втраченої потужності після підрізування робочих лопаток. Результати розрахунку зведені в таблицю 4.2

Таблиця 4.2. Розрахунок потужності ЦНТ з підрізаними лопатками

номер ступені	Позна-чення	Номер режиму
1 ступінь	N1, кВт
2 ступінь	N2, кВт
3 сту-пінь	ВЯ	Nвя, кВт	-
НЯ	Nня, кВт
4 ступінь	N4, кВт
Потужність одного вихлопу	N выхл, кВт
потужність ЦНТ	NЦНД, кВт
Втрата потужності ЦНТ	кВт

Зменшити втрачену потужність, викликану підрізуванням лопаток, можна установкою щитів на ділянці верхнього ярусу ступені Баумана. При цьому буде зменшено площу вихлопу в 1,51 рази, а весь витрата ЦНТ проходитиме через нижній ярус і останній щабель. Зменшення площі вихлопу призведе до зміни тиску в проточній частині аж до тиску в ресивері і перерозподілу навантаження ступенів ЦНТ. Результати розрахунку зведені в таблицю 4.3

Таблиця 4.3 Розрахунок потужності ЦНТ з підрізаними лопатками і з постановкою щита у верхньому ярусі ступені Баумана

Номер ступени	Позна-чення	Номер режиму
1 ступінь	N1, кВт
2 ступінь	N2, кВт
3 ступінь	В	Nвя, кВт	-	-	-	-	-
Н	Nня,кВт
4 ступінь	N4, кВт
Мощность одного выхлопа	N выхл, кВт
Мощность ЦНД	NЦНД, кВт

Як видно із зіставлення таблиць 4.1 і 4.2, постановка щитів збільшує потужність ЦНТ у всіх розрахункових режимах, проте при остаточному виведенні з визначення добавки потужності від постановки щитів необхідно врахувати, що підвищення тиску в ресивері в цьому випадку знижує потужність ЦСТ

,

де DiЦСД = f(Pрес, tрес), а = 0,8.

Крім варіанту з щитом на верхньому ярусі був розглянутий і варіант з додатковим щитом на ділянці підрізаній лопатки 4-го ступеня. Однак при цьому відбувається ще більш глибоке перерозподіл навантаження між ступенями, яке призводить до перевантаження нижнього ярусу ступені Баумана до 8212 кВт і зниження сумарної потужності ЦНТ до 19094 кВт.

У таблиці 4.4 наведені потужності всіх розглянутих варіантів вихлопів ЦНТ і зроблено їх порівняння.

Таблиця 4.4 - Зіставлення по потужності різних варіантів проточної частини ЦНТ.

Варіант	Позна-чення	Номер режиму
штатний	NЦНД, кВт
підрізані лопатки	NЦНД, кВт
втрати потужності	, кВт
Підрізані лопатки зі щитом	NЦНД, кВт
Добавка до потужності ЦНТ з підрізаними лопатками	DN, кВт
Втрати потужності в ЦСТ при постановці щитів	DNЦСД, кВт		226,5	252,5	303,4	415,3
Добавка до потужності на турбіну	DNтурб, кВт

5 РОЗРАХУНОК ЗГИНАЛЬНИЙ МОМЕНТ ВІД ПАРІВ ЗУСИЛЛЯ У РОБОЧІ ЛОПАТКИ ЗМІНЕНОЇ ПРОТОЧНОЇ ЧАСТИНИ

Після підрізування робочих лопаток в останніх їх частинах розтягування від відцентрових сил і напруги вигину, викликані моментами від парового зусилля зменшилися порівняно зі штатною проточною частиною.

Як видно з результатів розрахунку (табл.6.1) поставновка щита у верхньому ярусі призводить до зменшення потужностей на перших двох ступенях і до збільшення потужностей на нижньому ярусі ступені Баумана і на 4-й щаблі. Виконати детальні розрахунки на міцність робочих лопаток нижнього ярусу без частин лопаток верхнього ярусу і залишилися частин робочих лопаток 4-го ступеня не представляється можливим через відсутність геометричних характеристик профілів лопаток і взаємоузгодження їх по висоті. Для оцінки працездатності залишилися частин робочих лопаток проведено розрахунки парових навантажень і спричинених ними згинальних моментів в робочих лопатках. Пропорційно ізгібающім моментам будуть змінюватися і напруги від парового зусилля.

При установки парового щита у верхньому ярусі крім збільшення витрати через нижній ярус і 4-у ступінь, збільшуються і перепади тисків. Для розрахунку моментів прийнята сумарна розподілене навантаження від окружного та осьового парового зусилля, розрахована за формулами

,

де - сумарне навантаження в i-му перерізі лопатки;

(l) - окружна складова навантаження;

(l) - осьова складова навантаження.

.

де , z – кількість лопаток.

Розподіл параметрів потоку, G (l) отримано розрахунком просторового потоку вздовж радіуса щаблі.

На рис. 5.1 наведено зміни згинальних моментів від парового зусилля для розрахункового режиму ЛМЗ (200 МВт і = 0,035 ата) і для режиму № 5 зі штатною проточною частиною. Як видно з малюнка на режимі № 5 згинальні моменти трохи нижче, ніж у розрахунках ЛМЗ через підвищений тиск в конденсаторі (= 0,063 ата). На рис. 5.2 представлені залежності згинальних моментів робочих лопаток нижнього ярусу режим ЛМЗ (крива 1) і згинальні моменти лопаток нижнього ярусу у разі, коли верхній ярус закритий і робочі лопатки верхнього ярусу відсутні. Значення моментів (крива № 2) розраховані для режиму № 5. Наведені на рис. 5.2 значення згинальних моментів у кореневому перерізі робочих лопаток нижнього ярусу при наявності парового щита більш ніж у два рази менше, ніж на режимі ЛМЗ, хоча потужність нижнього ярусу при встановленому паровому щиті майже в два рази перевищує потужність нижнього ярусу ЛМЗ (табл. 4.1 і табл. 1.2). Це пов'язано з тим, що момент від парової навантаження верхнього ярусу істотно перевершує за величиною прирощення згинального моменту робочих лопаток нижнього ярусу від збільшення витрати через нього, після установки парового щита.

На рис. 5.3. наведено зіставлення згинальних моментів від парового зусилля робочих лопаток 4-го ступеня режим ЛМЗ (крива 1) зі штатною проточною частиною з режимом № 5 за умови, що робочі лопатки підрізані і встановлений паровий щит у верхньому ярусі ступені Баумана. Як видно з рис. 5.3 по всій висоті лопаток згинальні моменти в режимі № 5 менше, ніж допустимі ЛМЗ.

Проведені вище розрахунки згинальних моментів від парового зусилля в робочих лопатках із зміненою проточною частиною і з паровим щитом у верхньому ярусі показують, що в режимі № 5 згинальні моменти в робочих лопатках нижнього ярусу менше допускаються ЛМЗ в 2,2 рази, а в робочих лопатках 4 -й щаблі в 1,3 рази. На режимах меншої потужності 0, 1, 2, 3 згинальні моменти будуть зменшуватися пропорційно потужності, що виробляється ступенями.

Отримані співвідношення для згинальних моментів в робочих лопатках, що допускаються ЛМЗ і мають місце в режимі максимальної потужності № 5 дозволяє стверджувати, що експлуатація турбіни із зміненою проточною частиною в діапазоні потужностей від 0 до 190 МВт включно не представляє небезпеки для робочих лопаток нижнього ярусу і залишилися частин робочих лопаток 4-го ступеня після їх підрізування і установки парового щита у верхньому ярусі ступені Баумана.

Рис. 5.1 – Изменение изгибающего момента по высоте ступени Баумана

		Рис. 5.2 - Изменение изгибающего момента в нижнем ярусе ступени Баумана при закрытом верхнем ярусе

Рисунок 5.3 - Изменение изгибающего момента по высоте 4-й ступени ЦНД

6 АНАЛІЗ НЕБЕЗПЕЧНИХ І ШКІДЛИВИХ ВИРОБНИЧИХ ФАКТОРІВ

До небезпечних і шкідливих факторів, відповідно до ГОСТ 12.0.003-74, належать:

• Підвищення напруги в електроланцюзі;

• Підвищення тиску пари або води в трубопроводах та їх розрив;

• Підвищений рівень шуму;

• Підвищений рівень вібрації;

• Підвищена вологість повітря;

• Підвищена температура в робочій зоні;

• Підвищена загазованість і запиленість;

• Інтенсивне випромінювання від зовнішніх поверхонь обладнання;

• Недостатнє освітлення робочого місця;

• Розташування робочого місця на відносній висоті

по відношенню до поверхні землі (підлоги);

• Рухомі машини і механізми, рухомі частини виробничого

обладнання, пересуваються вироби, матеріали, руйнуються конструкції.

N = = = 0.68 кВт.

Відповідно до ГОСТ 12.1.005 - 88 встановлюються такі допустимі параметри мікроклімату по машзалі:

Таблиця 6.1

	Температура, ^оС	Відносна вологість,%	Швидкість руху повітря, м / с
Холодний період року	23 – 15		0,4
Теплий період року	29 - 15		0,2 – 0,5

Шум на робочому місці постійний, мікрополосний. Гранично допустимий рівень шуму на робочому місці за Сп № 3223 - 85, згідно з ГОСТ 12.1.. 003 - 83 при среднегеометрической частоті 1000 Гц, дорівнює 75 дб.

Вібрація на робочому місці є загальною і за джерелом виникнення технологічної III категорії. Згідно ГОСТ 12.1.012 - 78 по Сн 3044 - 84 допустимі значення віброшвидкості - 92 дб, віброприскорення - 50 дб.

Величина допустимого інфрачервоного опромінення згідно Сп і П 24.5. - 71.

• Від відкритих джерел - 140 Вт/м2;

• Від технологічного обладнання в залежності від опроміненої площі поверхні тіла людини - 35; 70; 140 Вт/м2.

Оптимальні параметри мікроклімату

згідно ГОСТ 12.1.005 - 88

Таблиця 6.2

	Холодний період року	Теплий період року
Температура, 0С	17 - 19	20 – 22
відносна	40 – 60	40 -60
вологість,%	0,2	0,3

У відповідності зі Сп і II - 4 - 79 зорова робота обслуговуючого персоналу, що веде загальне спостереження за виробничим процесом відноситься до розділу робіт VII категорії, норма освітленості 50 - 70 лк.. При контролі за показаннями приладів робота характеризується високою точністю, фон приладу світлий, контраст великий, отже розряд роботи від I до II залежно від розмірів приладів.

Для цих умов роботи Сп і II - 4 - 79 вимагає освітленість на робочому місці-150 лк., відключення неприпустимі.

6.1. Аналіз небезпечних виробничих факторів

Згідно дипломній роботі, робочі параметри котлоагрегату:

• Тиск в барабані котла 13 Мпа;

• Температура робочого тіла 540 0С;

• Паропроизводительность 640 т / год

При збільшенні значень тиску і температури вище допустимих може призвести до руйнування трубопроводів, фланцевих з'єднань, засувок і клапанів. Відповідно до ПТЕ не допускається перевищення тиску понад 10%, що становить:

Ркр = 13 + 0,1 * 13 = 14,3 Мпа

Причинами підвищення тиску можуть бути:

• Неправильні дії персоналу;

• Відмова в роботі регулятора.

Причини аварії:

• упускаючи або перепітка котлоагрегату водою;

• Втома металу і втрата механічної міцності;

• Сильний місцевий перегрів;

• Дефекти металу;

• Удари по поверхні трубопроводів.

Другим небезпечним фактором є висока температура поверхонь нагріву, джерелом якої є трубопроводи і паропроводи.

При дотику до зовнішніх частин обладнання, якщо відсутня ізоляція, можуть бути опіки, тому що допустиме значення температури поверхні не більше 45 0С.

Зниження температури пари пе

Дата добавления: 2015-10-21