Министерство общего и профессионально образования РО

Министерство общего и профессионально образования РО

Государственное бюджетное общеобразовательное учреждение среднего профессионального образования

«Ростовский-на-Дону строительный колледж»

Специальность 270802

Дисциплина: СД.УП.04

Расчет строительных

конструкций

Пояснительная записка

К расчетно-графической работе

Выполнила

студентка гр.С-51

Панченко Л.О.

Консультант

Черногубова Л.И.

Ростов-на-Дону

Лист

СД.УП.04-270802.01.00

Нконтр

Принял

Проверил

Выполнил

Расчет и конструирование монолитного ребристого перекрытия РПм1

Стадия

Листов

РСК С-51

Содержание

лист

1. Конструктивная схема и компоновка монолитного перекрытия

1.1 Исходные данные

1.2 Компоновка перекрытия

1.3 Подсчет нагрузок на 1 перекрытия

2. Расчет плиты монолитного перекрытия

2.1 Статический расчет

2.2 Расчет рабочей арматуры и конструирование сеток

3. Расчет второстепенной балки монолитного перекрытия

3.1 Статический расчет

3.2 Расчет рабочей арматуры

3.3 Расчет поперечной арматуры

3.4 Построение эпюры материалов

3.5 Конструирование сеток и каркасов

4. Литература

1.

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

СД.УП.04-270802.01

Конструктивная схема и компоновка монолитного перекрытия

1.1 Исходные данные

Требуется рассчитать и за конструировать перекрытие трех пролетного здания цеха кондитерской фабрики с внутренним железобетонным каркасом и несущими наружными стенами толщиной 77см.

Сетка колонн * = 6,6 Х 6,0

Бетон тяжелый, класс В-25

Коэффициент надежности по назначению =0,95 (2 кл. ответственности)

/4.4 табл. 2.11/

Расчетные характеристики материалов: В-25

= 1,45 кН/ /4.5 табл.2.2/

= 0,11 кН/ /4.5 табл.2.2/

Для армирования принимаю сварные каркасы из стали класса А-400

=35,5 кН/ /4.3 табл.2.6/ и сварные сетки из проволоки класса В-500

=41,5 кН/ =30 кН/ /4.3 табл.2.6/ для поперечной и монтажной арматуры сталь класса А-240, В-500.

Временная нагрузка на перекрытие p=8,6 кН/

Тип пола- плитка керамическая на цементном растворе

1.2

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

СД.УП.04-270802.01

Компоновка перекрытия

Здание трёхпролетное. Сетка колонн * = 6,6 Х 6,0. Главные балки располагаю поперек здания.

Пролет главной балки l= 6,6м

Высота сечения главной балки h=(1/8; 1/15) l=1/10

l=660/8=82,5см; l=660/15=44cм

Ширина сечения b=(0,4…0,5) h=0,5; b=0,5*65=32,5см

Второстепенные балки размещают l/3=660/3=220cм через 220см, пролет второстепенной балки l=600cм

h=(1/12…1/20) l=1/13; l=600/13=45cм

b=(0,3…0,5)h принимаю b=20см

Толщину плиты принимаю h=800мм, пролет плиты l=200cм

По конструктивной схеме имею ребристое перекрытие с балочными плитами, т.к. отношение lдл/lк=600/220=3>2 – плита работает на изгиб в направлении меньшей стороны.

Конструктивная схема монолитного перекрытия приведена на рис.1

1.3

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

СД.УП.04-270802.01

Подсчет нагрузок на 1 перекрытия

Таблица 1. Сбор нагрузок на 1 перекрытия

Наименование	Подсчет	Нормативная нагрузка кН/	/4.1 табл.1/	Расчетная нагрузка кН/
А. Постоянная
1 Плитка керамическая δ=0,009м ρ=28 кН/	0,009*28	0,252	1,2	0,3
2 Прослойка и заполнение швов из цементного раствора δ=0,02м ρ=20 кН/	0,02*20	0,40	1,3	0,52
3 Стяжка из цементного раствора δ=0,5м ρ=20 кН/	0,5*20	1,00	1,3	1,3
4 Звукоизоляция из плит ДВП δ=0,016м ρ=2,0	0,016*2,0	0,03	1,2	0,04
5 железобетонная плита δ=0,08м ρ=25 кН/	0,08*25	2,00	1,1	2,2
		3,68		4,36
Б. Временная	Цех кондитерской фабрики	2,0	1,2	2,4
Всего		5,68		6,76

Рисунок 2 Конструкция пола

2. Расчет плиты монолитного перекрытия

2.1

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

СД.УП.04-270802.02

Статический расчет

2.1.1 Плита работает, как многопролётная неразрезная балка с равномерно распределенной нагрузкой

Рисунок 3 Расчетная схема плиты. Эпюра М

2.1.2 Расчётные пролеты

Средний = = 200-b=200-20=180cм

Крайний = -b/2-c+120/2=220-20/2-25+6=191cм

2.1.3 Расчётная нагрузка на 1м

q=(g+p)b=(4,36+6,76)*1,0=11,12кН/м

2.1.4 Изгибающие моменты

В крайних пролётах

Мв= q /11= 11,12*1,91/11=3,69кНм

В среднем пролёте и над средними опорами

= = q /11=11,12*2,18/16=3,30кНм

Над вторыми от края опорам

= q /11= 11,12* /11=4,80кНм

2.2 Расчет рабочей арматуры

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

СД.УП.04-270802.01-02

и конструирование сеток

2.2.1 Уточняю толщину плиты

М_мах= М_в= 4,80 кНм ξ=0,15→а_м=0,139 /4.3 табл.3.2/

h₀= = = 4,88

h=h₀+a=4,88+1,5=6,3 см

Принимаю h=8 см

2.2.2 Расчетное сечение прямоугольное bxh=100х8 см.

Плита армируется сеткой из проволоки класса В-500 R_s=41.5 кН/см² /4.3табл.2.6/

Расчет по блок схеме 1

Рисунок 4 Расчетное сечение

1. h₀=8-1,5=6,5 см

Для крайнего пролета М₁=3,69 кНм

2. а_м=369*0,95/1,45*100*6,5²=0,057

3. a_R=0,376 /4.3 табл.3.2/

4. а_м= 0,057< a_R=0,376 (Да)

5. A_s= 1,45*100*6,5 (1- )/41,5=1,36 см²

В средних пролетах и над средними опорами М₂=3,30кНм

а_м= 330*0,95/1,45*100*6,5²=0,051

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

СД.УП.04-270802.01

A_s=1,45*100*6,5(1- )/41,5=1,14 см²

Над вторыми опорами при М_в=4,80 кНм

а_м=480*0,95/1,45*100*6,5²=0,074

A_s=1,45*100*6,5(1- )/41,5=1,82 см²

Для средних пролетов и над средними опорами расход арматуры можно уменьшить на 20 % A_s=1,14*0,8=0,91см²

2.2.3 Подбираю сетки

Для средних пролетов и средних опор A_s=0,91 см²

S=100,150,200 мм

1000/100=10 шт=0,91/10=0,091 см²→ø4В-500 A_s=0,126*10=1,26 см²

1000/150=7 шт 0,91/7=0,139 см²→ø5 В-500 A_s=0,196*7=1,37см²

1000/200=5 шт 0,91/5=0,182 см² →ø5 В-500 A_s=0,196*5=0,98 см²

Принимаю С1 A_s=0,980 см²

над опорой С2 A_s=0,980 см²

Сетки С1 и С2 с рабочей поперечной арматурой для крайнего пролета

A_s= 1,36см²

1000/100=10 шт 1,36/10=0,136 см²→ø5 В-500 A_s=0,196х10=1,96 см²

1000/150=7 шт 1,36/7=0,194 см²→ø5 В-500 A_s=0,196*7=1,37 см²

1000/200=5 шт 1,36/5=0,272 см² →ø 6 В-500 A_s=0,283*5=1,415 см²

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

СД.УП.04-270802.01-02

Принимаю С3 A_s=1,37 см²

Для второй опоры A_s=1,82 см²

1000/10=10 шт 1,82/10=0,182 см² →ø 5 В-500 A_s=0,196х10=1,96 см²

1000/150=7 шт 1,82/7=0,260 см² → ø6 В-500 A_s=0,283*7=1,98 см²

1000/200=5 шт 1,82/5=0,364 см² → ø6 В-500 A_s=0,283*5=1,41 см²

Принимаю С4 A_s=1,96 см²

Сетки С1, С2, С3, С4 укладывают раздельно (рис.5)

Вариант не прерывного армирования

С1 A_s=0,980 см² - для среднего пролета и средних опор.

сетка С-1 из среднего пролета перепущена в крайний пролет и дополнительно устанавливается сетка С-2 с площадью

A_s=1,82-0,980=0,840 см²

1000/10=10 шт 0,840/10=0,084→ø4 В-500 A_s=0,126*10=1,26 см²

1000/150=7 шт 0,840/7=0,120 →ø4 В-500 A_s=0,126*7=0,882 см²

1000/200=5 шт 0,840/5=0,168→ø5 В-500 A_s=0,196*5=0,98 см²

С-2 A_s=0,882 см²

Сетка С-1 с продольной рабочей арматурой.

Рисунок 5. Армирование плиты плоскими сварными сетками

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

СД.УП.04-270802.01-02

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

СД.УП.04-270802.01-02

Рисунок 6. Армирование плиты рулонными сетками

ø4 В-500 с шагом 150 мм раскатывается поперек второстепенных балок.

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

СД.УП.04-270802.01-02

Сетка С-2 с поперечной рабочей арматурой ø 3 В-500 с шагом 150мм, ей раскатывают вдоль второстепенных балок.

Вариант армирования непрерывными сетками показан на рисунке 6.

Таблица 2 Сравнение вариантов армирования

Марка	Наименование	Кол-во	Масса 1 детали кг	Масса изделия кг
Вариант 1 с раздельными сетками
С1-35 шт	ø5 В-500 l=2000		0,288	11,41
ø3B-500 l=5970		0,310
С2-30 шт	ø5 В-500 l=1070		0,154	6,33
ø3B-500 l=5970		0,310
С3-10 шт	ø5 В-500 l=1930		0,278	13,88
ø3B-500 l=5970		0,310
С4-10 шт	ø5 В-500 l=1070		0,154	11,57
ø3B-500 l=5970		0,310
Вариант 2 непрерывное армирование
С1-594 м^2	ø5 В-500 l=1000		0,144	0,928
ø3B-500 l=1000		0,052
С2-180 м^2	Ø4 В-500 l=1000		0,092	0,852
ø3B-500 l=1000		0,052

Расход стали на перекрытие:

Вариант1 С1+С2+С3+С4=35*11,41+30*6,33+10*13,88+10*11,57=843,8 кг

Вариант 2 С1+С2=594*0,928 +180*0,852=704,6 кг

Вариант 2 экономичнее на *100%=16,5%

Экономия стали во втором варианте 16,5%

Принимаю армирование непрерывными сетками С1 и С2

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

СД.УП.04-270802.01-04

4. Литература

4.1 СНиП 2.01.07-85* Нагрузки и воздействия

4.2 СП 52.101-2003 Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры

4.3 Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелых бетонов без предварительного напряжения арматуры (к СП 52.101-2003)

4.4 Мандриков А.П Примеры расчета железобетонных конструкции м..1989

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

СД.УП.04-270802.01-03

3. Расчет второстепенной балки монолитного перекрытия

3.1 Статический расчет

3.1.1 Расчетная схема

Рисунок 7. Расчетная схема второстепенной балки. Эпюры М и Q.

Предварительно расчетные размеры сечения балки h=45 см b=20 см

3.1.2 Расчетные пролеты

средний l₀₂=l₂-b=600-30=570 см

крайний l₀₁=l₁-b/2-25/2=600-30/2-12,5=573 см

3.1.3 Оптимальная полезная высота опорного прямоугольного сечения балка при ξ=0,4 а_м=0,32 b=20 см

h₀= = = 23 см

где М= = =49,68 кНм -приближенный изгибающий момент в среднем пролете без учета собственного веса ребра

h=23+4=27 см

Высоту

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

СД.УП.04-270802.01-03

сечения принимаю h=45 см, с учетом увеличения нагрузки за счет веса ребра.

3.1.4 Нагрузка на 1 м длинны балки:

Постоянная=4,36*2,2+0,2*(0,45-0,08)*25*1,1=11,63 кН/м

временная = 6,8*2=13,6 кН/м

полная = q= 11,63+13,6=25,23 кН/м

3.1.5 Расчетные максимальные моменты:

в крайних пролетах

М₁=ql²₀₁/11=25,23*5,73²/11=75,3 кНм

в средних пролетах и неад средними опорами

М₃=М_с= ql²₀₂/16=25,23*5,7²/16=51,23 кНм

над вторыми от края опорами

М_в=25,23*5,7²/11=74,52 кНм

3.1.6Максимальные поперечные силы:

Q_a=0,4*25,23*5,73=57,83кН

Q_В=-0,6*25,23*5,73=-86,74 кН

Q_с=+0,5*25,23*5,7=71,91 кН

3.1.7 Огибающая эпюра:

Вариант загружения 1 на половину нагрузки q=g+p=25,23кН/м в нечетных пролетах и на условную постоянную нагрузку

q¹=g+(1/4)p=11,63+1/4*13,6=15,03 кН/м

Вариант 2 p=25,23 кН/м в четных пролетах, q¹=15,03 кН/м-в нечетных пролетах

Минимальные пролетные моменты:

в крайних пролетах = /11= 15,03*5,73²/11=44,86кНм

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

СД.УП.04-270802.01-03

М_1мин=-86,74/2+44,86=-1,49 кНм

во втором пролете =15,03*5,7²/16=30,52 кНм

М_{2 мин} =-(86,74+51,23)/2+30,52=-38,47 кНм

в третьем от края (т.е во всех средних) пролетах

М_{3 мин} =-51,23+30,52=-20,71 кНм

3.2 Расчет рабочей арматуры

Рисунок 9 Расчетное сечение балки

b_f=220 см

b_f≤l/3+b=600/3+20=220 см

b_f≤ l₀+b=180+20=200 см

h=45см h_f=8см b=20см

Арматура класса А-400 R_s=35,5 кН/см² /4.3 табл. 2.6/

Расчет рабочей арматуры выполняют по блок-схеме 2 в крайних пролетах, при М₁=75,30 кНм

1. h₀=45-3,5=41,5 см

2.7530 кНсм<1,45*200*8(41,5-0,5*8)=87000 кНсм (Да) 1-ый случай

3. а_м=7530*0,95/1,45*200*41,5²=0,014

4. а_R=0,376 /4.3 табл. 3.2/

5. а_м=0,014< а_R=0,376 (Да)

6. А_s=1,45*200*41,5(1- /35,5=3,39 см²

7. По сортаменту 4ø12 А-400 А_s=4,52 см²

а=20+14+25/2=46,5 мм а=5 см

Уточняю расчет. h₀=45-5=40 см

а_м=7530*0,95/1,45*200*40²=0,015

А_s=1,45*200*40(1- /35,5=6,80 см²<7,10 см²

Рисунок 10 Армирование крайнего пролета

в среднем пролете при М₂=51,23 кНм

1. h₀=45-1,35=41,5 см

2. 5123*0,95/1,45*200*41,5²=0,010

А_s=1,45*240*41,5(1- /35,5=3,4 см²

Принимаю 2 ø16 А-400 А_s=4,02 см²

а=20+16/2=28 см а=3см

Рисунок 11 Армирование среднего пролета

Над вторыми от края опорами М_В=74,52 кНм

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

СД.УП.04-270802.01-03

в=20 см; h=45 см

Армирование сетками В-500 R_s=41,5 кН/см /4.3 табл. 2.6/

1. h₀=45-3,5=41,5 см

2. а_м=7452-0,95/1,45*200*41,5²=0,14

3. а_R=0,376 /4.3 табл. 3.2/

4. а_м=0,142< а_R=0,376 (Да)

5. А_s=1,45*200*41,5(1- /41,5=4,35 см²

6. Принимаю 2 сетки с А_s=4,35/2/2=1,09 см² на 1м длинны балки

Подбор сетки

1000/10=10 шт 1,09/10=0,109→ø4В-500 А_s=0,126*10=1,26 см²

1000/150=7 шт 1,09/7=0,156→ø5 В-500 А_s=0,196*7=1,37 см²

1000/200=5 шт 1,09/5=0,218 →ø6 В-500 А_s= 0,238*5=1,41 см²

Принимаю 2 сетки С3 А_s=1,37 см²

Над средними опорами при М_с=51,23 кНм

а_м=5123*0,95/1,45*200*41,5²=0,097

А_s=1,45*200*41,5(1- /41,5=2,90 см²

2 сетки 2,90/2/2=0,725см²

1000/10=10 шт 0,725/10=0,073 →ø4 В-500 А_s=0,126*10=1,26 см²

1000/150=7 шт 0,725/7=0,104 →ø4 В-500 А_s=0,126*7=0,882 см²

1000/200=5 шт 0,725/5=0,145 →ø5 в-500 А_s=0,196*5=0,98 см²

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

СД.УП.04-270802.01-03

Принимаю 2 сетки С4 А_s=0,882 см²

Ширина сеток С3 и С4 каждой

В=5,7/3+5,7/4=1,9+1,45=3,35 м (см рис. 12)

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

СД.УП.04-270802.01-03

За пределами длины над опорных сеток, минимальный отрицательный момент воспринимается верхними стержнями каркаса

Во втором пролете М_2мин=-38,47 кНм

в=20 см h=45см

h₀=45-3,5=41,5 см

а_м=3847*0,95/1,45*200*41,5²=0,073

а_м=0,073< а_R=0,376

А_s=1,45*200*41,5(1- /35,5=2,72 см²

Принимаю 2ø14 А-400 А_s=3,08 см²

В каркасе КР-2 верхние стержни ø14 А-400 (см. рис. 11)

3.3 Расчет поперечной арматуры

Q_max=86,74 кН в=20 см h=45 см

q=25,23 кН/м A_sw=0,196 см ø5 В-500 R_sw=30 кн/см² /4.3 табл.2.6/

Расчт выполняю по блок схеме 3

1. h₀=45-3,5=41,5 см

2. Q_max=86,74 кН<0,3*1,45*20*41,5=361 кН (Да)

3.Прочность полосы обеспечена

4. Q_max=86,74 кН<2,5*0,09*20*41,5=286 кн

5.Условие выполняется

6. q=25,23 кН/м =0,252 кН/см >0,09*20/6=0,30 кН/см (Да)

7^ɪ. Q_max=25,23 >0,625*0,09*20*41,5+2,4*41,5*0,252=58,27 кН (Нет)

8^ɪ.Требуется поперечная арматура

9.q_sw=R_sw*A_sw*n/S_w

q_sw=30*0,196*2/15=0,784 кН/см

10.q_sw/R_bt*b≥0,25

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

СД.УП.04-270802.01-03

0,784/0,09*20=0,44>0,25 (Да)

11.M_b=1.5R_bt*b*h₀²

M_b=1,5*0,09*20*41,5²=4650 кНсм

12. q_sw/R_bt*b=0,44/0,09*20=0,24<2 (Да)

13.с= = =135,84 см

14. с=136 см>2*41,5=83 см (Да)

15. с₀=2* h₀=83 см

16.Q_sw=0,75*0,784*83=48,8 кН

17.Q_b=M_b/c=4650/136=37,9 кН

18.Q=Q_max-q*c=86,74-0,252*136=62,47 кН

19.Q=52,47<37,9+48,8=86,7 (Да)

Прочность по наклонным сечениям обеспечена при ø5 В-500 с шагом 150 мм.

Принимаю ø5 В-500 с шагом 150 мм на при опорном участке и S₁=3/4h=3*45/4=33,7см S₁=300см для Кр1 и Кр2.

Каркасы Кр1 и Кр2 на опоре соединяются дополнительными стержнями с запуском за грань опоры на длину 15d и не менее S+150мм 15d=15*14=210 мм или 150+150=300 мм. Принимаю 300 мм.

3.4. Построение эпюры материалов.

Прочность наклонного сечения на действие изгибающего момента, должно быть обеспечена надежным заанкерование рабочей арматуры на опорах балки и в местах обрыва стержней.

На свободной опоре балки напряжение продольной арматуры теоретически равно нулю и длина заделки стержней периодического

профиля ø14 А-400 за грань опоры должна быть не менее 12d=12*14=161мм =17 см. Принимаю 20 см. Конструктивная глубина заделки в стену 25 см, что вполне достаточно. (рис.1 сеч. 2-2)

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

СД.УП.04-270802.01-03

С целью экономии стали в крайнем пролете балки достаточно довести до опоры нижние продольные стержни 2ø14 А-400, а другие 2ø14 А-400 можно оборвать в пролете.

Высота сжатой зоны бетона в сечение с арматурой 4 ø14 А-400 с A_s=6,16 cм

b_f=200 см

Х=R_s*A_s/R_b*b_f=35,5*6,16/1,45*200=0,75см

Изгибающий момент воспринимаемый сечением балки

М_сеч= R_s*A_s(h₀-0,5x)=35,5*6,16*(40-0,5*0,75)=8665 кНсм

М_сеч=86,65кНм>М₁=75,30 кНм

Оборвем 2ø14 А-400, A_s=3,08 см²

Х₁=35,5*(6,16-3,08)/1,45*200=0,38

М_сеч1= 35,5*3,08(40-0,5*0,38)=4353 кНсм

Выбираем масштаб: линейный в 1 см-0,5 м

силовой в 1 см -50 кН

и строим эпюру материалов. Графически определяю точки теоретического обрыва продольных стержней арматуры нахожу из уравнения:

М_сеч1=Q_ay-0,5qy, подставляю значения

Q_a=57,83 кН, q=25,23 кН/м

43,53=57,83у-0,5*25,23у

12,62-57,83у+43,53=0

у_1,2= = ;

у₁=0,95м у₂₌3,63 м

Требуемая длина, на которую обрываемые стержни заводят за точки теоретического обрыва W=20d=20*14=280 мм

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

СД.УП.04-270802.01-03

Длина продольных стержней обрываемых в пролете

l=у₂-у₁+2 W=3,63-0,95+2*0,28=3,24 м

Экономия на каждом обрываемом стержне (5,73-3,24)/5,73*100%=43,5%

Эпюра материалов и обрывов стержней приведены на рисунке 12.

3.5 Конструирование сеток и каркасов

В результате расчета получено:

полка плиты: толщиной -80 мм

второстепенная балка: пролет- 6000 мм

высота-450 мм

ширина-200 мм

шаг второстепенных балок-2000 мм

Главная балка: пролет-6600 мм

высота -600 мм

ширина -300 мм

Плита монолитного перекрытия армируется непрерывной сеткой

С1 с продольной рабочей арматурой

Сетка С1 из среднего пролета перепущена в крайний пролет сетка С2 с поперечной рабочей арматурой

Сетка С1 раскатывается поперек второстепенных балок, сетка С2 раскатывается вдоль второстепенных балок

Второстепенные балки армируются:

-в крайних пролетах сварными каркасами Кр1 с рабочей арматурой 4ø12 А-400,поперечной ø5 В-500 с шагом S=150 мм S₁=300 мм

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

СД.УП.04-270802.01-03

-в средних пролетах, Кр2 с двойной рабочей арматурой ø14 А-400, поперечной ø5 В-500 S=150мм, S₁=300 мм (см. рис. 12)

каркасы Кр1 и Кр2 на опорах соединяются дополнительными стержнями ø14 А-400 длиной 300 мм

Над вторыми от края опорами устанавливают по две сетки

С4

Ширина сеток С3и С4 в=3,35 м

Дата добавления: 2015-10-21