Студопедия
Случайная страница | ТОМ-1 | ТОМ-2 | ТОМ-3
АрхитектураБиологияГеографияДругоеИностранные языки
ИнформатикаИсторияКультураЛитератураМатематика
МедицинаМеханикаОбразованиеОхрана трудаПедагогика
ПолитикаПравоПрограммированиеПсихологияРелигия
СоциологияСпортСтроительствоФизикаФилософия
ФинансыХимияЭкологияЭкономикаЭлектроника

Электроэнергетика - отрасль промышленности, занимающаяся производством электроэнергии на электростанциях и передачей ее потребителям.

ВВЕДЕНИЕ.

 

Электроэнергетика - отрасль промышленности, занимающаяся производством электроэнергии на электростанциях и передачей ее потребителям.

Энергетика является основой развития производственных сил в любом государстве. Энергетика обеспечивает бесперебойную работу промышленности, сельского хозяйства, транспорта, коммунальных хозяйств. Стабильное развитие экономики невозможно без постоянно развивающейся энергетики.

Единая энергетическая система России охватывает всю обширную территорию страны от западных границ до Дальнего Востока и является крупнейшим в мире централизованно управляемым энергообъединением. В составе ЕЭС России действует семь ОЭС – Северо-запада, Центра, Средней Волги, Урала, Северного Кавказа, Сибири и Дальнего Востока.

В целом энергоснабжение потребителей России обеспечивают 74 территориальных энергосистемы. Российская энергетика - это 600 тепловых, 100 гидравлических, 9 атомных электростанций. Общая их мощность по состоянию на октябрь 1993го года составляет 210 млн. кВт.

Энергетическая промышленность является частью топливно-энергетической промышленности и неразрывно связана с другой составляющей этого гигантского хозяйственного комплекса - топливной промышленностью.

Продукция ТЭК составляет лишь около 10% ВНП страны, однако доля комплекса в экспорте составляет около 40%(в основном за счет экспорта энергоносителей).

За последние 80 лет промышленное производство электроэнергии увеличилось в тысячу с лишним раз, была создана единая энергосистема и около сотни районных энергосистем. Плоды гигантомании советского времени воплотились в этой отрасли более, чем где-либо еще. Многие из гигантов электроэнергетики размещены неравномерно, экономически и географически неправильно, но это не уменьшает ценность таких объектов - сейчас их не перенесешь и не перепрофилируешь.

Заданный курсовой проект - “ Электрическая часть ГРЭС-2700 МВт”. Эта электрическая станция является тепловой конденсационной, на ней энергия сжигаемого топлива преобразуется в энергию водяного пара, приводящего во вращение турбоагрегат. Механическая энергия вращения преобразуется генератором в электрическую. Проектируемая станция работает на угле. Данная станция может обеспечить электроэнергией крупный район страны, поэтому называется государственной районной электрической станцией.

Место сооружения данной электрической станции - Ростовская область.

Основными особенностями КЭС являются: удаленность от потребителей электроэнергии, что определяет в основном выдачу мощности на высоких и сверхвысоких напряжениях, и блочный принцип построения электростанции.

Выдача мощности осуществляется на напряжениях 500 и 220 кВ, связь с энергосистемой осуществляется на напряжении 500 кВ.

 

 

1. ВЫБОР ГЕНЕРАТОРОВ.

 

Исходя из установленной мощности станции ГРЭС-2700 МВт, принимаем 5 генераторов

ТГВ-500-2УЗ и 1 генератор ТГВ-200-2УЗ.

Выбор генераторов сводим в таблицу 1.1

 

Таблица 1.1

Тип турбо­генератора

nном, об/мин

Sном, MBA

Uном, кВ

сos φ

ном

X''d

Воз-бужде-ние

 

Охлаждение

Охлаждение стали статора

ротор

статор

ТГВ-500-2У3

      

0,85

0,243

СДБ

НВР

НВ

 

НВ

ТГВ-200-2УЗ

  

235,3

15,75

0,85

0,19

ТН

НВР

НВ

НВР

 

 

Условные обозначения:

СДБ – дионная бесщеточная система возбуждения;

ТН – тиристорная независимая система возбуждения;
НВ – система охлаждения непосредственная водой;

НВР – система охлаждения непосредственная водородом.

 

 

2. ВЫБОР СТРУКТУРНОЙ СХЕМЫ

 

Учитывая установленную мощность ГРЭС – 2700 МВт, а так же мощность генераторов устанавливаемых на проектируемой ГРЭС и ориентируясь на меньшие перетоки мощности через автотрансформаторы в нормальных эксплуатационных режимах, принимаем к исполнению 5 генераторов мощностью 500 МВт, которые подключены к РУ – 500 кВ по блочной схеме. Один генератор мощностью 200МВт подключен по блочной схеме к РУ – 220 кВ. Так как дополнительных связей между РУВН – РУСН нет, ориентируемся на установку двух независимых автотрансформаторов связи.

 

 

 

 

Выбор числа линий связи с энергосистемой:

Максимальная пропускная способность ВЭЛ – 500 кВ – 700 МВт, принимаем к установке 4 воздушные линии.

 

 

 

3. ВЫБОР ТРАНСФОРМАТОРОВ.

 

3.1. ВЫБОР БЛОЧНЫХ ТРАНСФОРМАТОРОВ

 

- Для блоков мощностью 500МВт:

Мвар

МВА Принимаем к установке 5 блочных трансформаторов типа ТЦ – 630000/500

- Для блока мощностью 200 МВт:

Мвар

МВА

Выбираем блочный трансформатор типа ТЦ-250000/220

Данные трансформаторов заносим в таблицу 3.1

Таблица 3.1.

Тип

Мощность,

МВА

Напряжение, кВ

Потери, кВт

Напряжение к.з., %

ВН

СН

НН

Рх

Рк

Uк.ВС

Uк.ВН

Uк.СН

ТЦ-630000/500

    

-

      

-

  

-

ТЦ-250000/220

    

-

15,75

    

-

  

-

 

 

3.2. ВЫБОР АВТОТРАНСФОРМАТОРОВ

Мощность автотрансформаторов выбирается по максимальному перетоку мощностей между распределительными устройствами высшего и средне­го напряжения, который определяется по наиболее тяжелому режиму.

Переток мощности через автотрансформаторы связи опреде­ляем в трех режимах: минимальном, максимальном и аварийном:

где ∑РГ, ∑QГ — активная и реактивная мощности генераторов, присоединенных к шинам среднего напряжения; РCH, QCH — ак­тивная и реактивная нагрузки собственных нужд блоков, при­соединенных к шинам среднего напряжения; РС, QС — активная и реактивная на­грузки на шинах среднего напряжения.

Мвар

Мвар

Используя формулу для определения перетоков мощности, определяем расчетную мощность:

- в минимальном режиме

- в максимальном режиме

- аварийном режиме

МВА

По наибольшей расчетной мощности выбираем но­минальную мощность автотрансформатора по формуле с уче­том допустимой перегрузки:

где kПГ – коэффициент допустимой перегрузки трансформатора, равный 1,4.

МВА

Выбираем два автотрансформатора типа - АТДЦТН-500000/500/220

Выбор автотрансформаторов сводим в таблицу 3.2.

 

Табл. 3.2.

Тип

Напряжение, кВ

Потери, кВт

Напряжение кз, %

ВН

НН

Рк

Рх

uк

АТДЦTН-500000/500/220

          

 

 

4. РАСЧЕТ ТОКОВ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ

Для выбора электрических аппаратов и токоведущих частей в заданных присоединениях необходимо рассчитать токи короткого замыкания.

4.1. РАСЧЕТНАЯ СХЕМА

Составляем расчетную схему электроустановки. Указываем все элементы и их параметры, влияющие на ток короткого замыкания.

Рис.4.1.

4.2. СХЕМА ЗАМЕЩЕНИЯ

Составляем схему замещения, в которой все элементы представляем в виде индуктивных сопротивлений, величину которых подсчитываем по формулам в относительных единицах при Sб=1000 МВА, а также принимаем Uб = Uср соответствующей ступени.

Рис.4.2.

4.3. ОПРЕДЕЛЯЕМ СОПРОТИВЛЕНИЕ ОТДЕЛЬНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ:

Определяем сопротивление системы:

Определяем сопротивление линий электропередач:

Определяем сопротивление трансформаторов:

;

Определяем сопротивление генераторов:

;

Определяем сопротивление автотрансформаторов:

;

Определяем результирующее сопротивление линий электропередач:

Определяем результирующее сопротивление цепи генераторов G1-G5:

 

Определяем сопротивление цепи генератора G6:

Определяем результирующее сопротивление цепи автотрансформаторов:

 

 

4.4. РАСЧИТЫВАЕМ ТОКИ КЗ ОТНОСИТЕЛЬНО ТОЧКИ К-1

Рис.4.3.

 

 

Определяем результирующее сопротивление цепи генератора G6:

 

Рис.4.4.

 

 

Определяем результирующее сопротивление энергосистемы и ЛЭП:

 

Рис.4.5.

 

 

Рис.4.6.

 

 

 

 

Табл.4.1.

Точка КЗ

К-1

Источники

G1,G2,G3,G4,G5

Система, G6

Базовая мощность Sб, МВА

  

Среднее напряжение

Uср, кВ

    

Номинальная мощность

источников Sном, МВА

585*5=2940

-

Результирующее сопротивление x*рез, о.е.

0,126

0,2

, кА

Е”*

1,13

  

, кА

,кА

-

-

c

предполагаем установку выключателя ВГУ-500Б-40У1

0,97

  

I = I , кА

1,973

1,85

Tа, с

0,35

0,6

, кА

0,9

0,94

, кА

 

 

4.5. РАСЧИТЫВАЕМ ТОКИ КЗ ОТНОСИТЕЛЬНО ТОЧКИ К-2.

Рис.4.7.

Определяем результирующее сопротивление цепи энергосистемы и G1-5:

Рис.4.8.

 

 

Дальнейшие расчеты производим в табличной форме.

Табл 4.2.

Источники

G1,G2,G3,G4,G5, Система

G6

Базовая мощность Sб, МВА

  

Среднее напряжение Uср, кВ

    

Номинальная мощность

источников Sном, МВА

-

235,5

Результирующее сопротивление x*рез, о.е.

0,201

1,24

, кА

Е”*

  

1,13

, кА

,кА

-

-

c

предполагаем установку выключателя ВГУ-500Б-40У1

 

0,95

I = I , кА

1,717

1,97

Tа, с

0,03

0,32

, кА

0,31

0,89

, кА

Составляем сводную таблицу результатов из 2-х таблиц в таблицу и определяем суммарные токи короткого замыкания.

Точка К.З.

Uср.к., кВ

Источник

Iп.о, кА

Iп.τ, кА

i у, кА

i a.τ, кА

К-1

  

Система, G6

5,6

5,6

14,6

7,1

G1,G2,G3,G4,G5

10,035

9,73

27,91

12,73

Суммарное значение

15,635

15,33

42,51

19,83

К-2

  

G6

2,25

2,13

6,24

2,82

Система, G1,G2,G3,G4,G5

12,47

12,47

30,18

5,45

Суммарное значение

14,72

14,6

36,42

8,27

 

5. ВЫБОР ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ АППАРАТОВ И ТОКОВЕДУЩИХ ЧАСТЕЙ ДЛЯ ЗАДАННЫХ ПРИСОЕДИНЕНИЙ.

5.1. ВЫБОР ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ АППАРАТОВ И ТОКОВЕДУЩИХ ЧАСТЕЙ ДЛЯ ЦЕПЕЙ НА НАПРЯЖЕНИЕ 500 кВ.

 

5.1.1. ВЫБОР ВЫКЛЮЧАТЕЛЕЙ И РАЗЬЕДИНИТЕЛЕЙ НА НАПРЯЖЕНИЕ 500кВ.

Определяем расчётные токи продолжительного режима в цепи автотрансформатора связи. Так как является наиболее мощным присоединением.

Sном.= 500 МВт

Imax.= 1,4 ∙ = 1,4∙ = 578,03 А

Расчетные токи КЗ принимаем с учетом того, что все цепи проверяются по суммарному току КЗ.

Определяем термическую стойкость:

Вк = Iпо 2 (t отк +Та)

tоткл = tрз + tов = 0,1 + 0,05 = 0,15с

Вк = 15,635 2 (0.15 + 0.35) = 122,22 кА2·с

Расчётные и каталожные данные сводим в таблицу 5.1

Таблица 5.1

Выключатель ВГУ-500Б-40У1 проверку прошёл, принимаем его к установке. Так же принимаем к установке разъединитель РДЗ 500/3150

 

5.1.2. ВЫБОР СБОРНЫХ ШИН 500 кВ.

Так как сборные шины по экономической плотности тока не выбираются, принимаем сечение по допустимому току при максимальной нагрузке на шинах равной току наиболее мощного присоединения.

Ошиновки и сборные шины ОРУ 500кВ выполняются гибкими проводами типа АС.

Определим наибольший ток нагрузки в цепи ввода 500кВ автотрансформатора связи.

Iнорм. = = = 578 А

Imax=1,4* Iнорм.=1,4*578=809,2 А

Учитывая необходимость обеспечить в РУ короностойкость проводников выбираем ошиновку выполненную тремя проводниками 3×АС 600/72(d0=33,2 мм)

Iдоп = 1050∙3= 3150А > Imax = 809,2А

Производится проверка выполнения условия короностойкости по формуле:

1,07Е≤0,9Е0

Определяем начальную критическую напряжённость электрического поля-Е0:

E0 = 30,3m (1+ ) = 30,3∙0,82(1+ ) = 30,6 кВ/см

r0 = d0 = ∙3,32 = 1,66см

Определяем напряжённость электрического поля вокруг расщеплённых проводов:

E = k∙ = 1,14∙ = 22,61 кВ/см

Коэффициент k = 1+2 = 1+2 = 1,13

rэкв = = =13,84см

Определяем среднее геометрическое расстояние между проводами при горизонтальном расположении фаз.

Расстояние между фазами D=600см

Dср = 1,26∙D = 1,26∙600=756см

Производим проверку по условиям короностойкости:

1,07 ∙E = 1,07∙22,61=24,19<0,9∙E0 = 0,9∙30,6 = 27,54кВ/см

Условие проверки выполняется.

Проверка ошиновки, выполненной голыми проводами на ОРУ, на термическую стойкость не производится.

 

5.1.3. ВЫБОР ТРАНСФОРМАТОРОВ ТОКА.

Выбираем трансформатор тока для РУВН в цепи автотрансформатора связи 500кВ. Предварительно принимаем к установке трансформатор ТФЗМ 500-У1.

Определяем максимальный ток линии:

Iнорм. = = = 578 А

Imax=1,4* Iнорм.=1,4*578=809,2 А

Для определения сопротивления КИП rприб составим таблицу 5.2

Таблица 5.2

 

Прибор

Тип

Мощность потребляемая КИП (Sприб, В∙А) по фазам

А

В

С

Амперметр

Э-365

0,5

-

-

Итого

0,5

-

-

 

 

Сопротивление приборов в фазе А:

rприб = = = 0,5 Ом

Сопротивление контактов принимаем rк = 0,05 Ом, т.к. количество подключённых аааааааааааааааааааааааааааааааааааааааааааааааааааааааааааааааааааааааааааааааааааааааааааааааааааааааааааааааааааааааааааааприборов менее трёх. Для КЭС, где установлены генераторы с Pном>100МВт, принимаем для вторичных цепей контрольный кабель с медными жилами типа КВВГ. Удельное сопротивление меди: p=0,0175Ом∙мм2/см.

Расчётная длина кабеля lрасч= 2l, так как амперметр установлен только в одной фазе. Длина кабеля в один конец l=150, тогда lрасч= 2∙150 = 300м.

Приняв Z2 = Z2ном = 30 Ом, определяем величину сопротивления контрольного кабеля:

r,пр = Z2ном – rприб – rк = 30-0,5-0,05 = 29,45 Ом

и его расчётное сечение qрасч = = =0,178мм2.

По условиям механической прочности токовых цепей принимаем минимально допустимое сечение контрольного кабеля с медными жилами qстанд = 2,5 мм2.

Рассчитаем реальную нагрузку ТА:

Z2 = rприб + + rк = 0,5 + + 0,05 = 2,65 Ом.

 

 

Расчетные и каталожные данные заносим в таблицу 5.3.

Таблица 5.3.

Расчетные данные

Каталожные данные

Uуст=500кВ

U=500кВ

Imax = 809,24А

I1ном= 1000А; I2ном = 1А

iуд= 42,51 кА

iдин = 160 кА

Bк = 122,22

Iтер 2·tтер = 3969кА2∙с

Z 2расч = 2,65 Ом

 

Z 2ном = 30 Ом

 

 

 

Условие проверки Z2 = 2,65 Ом < Z2ном = 30 Ом (в классе точности 0,5) выполнено.

5.1.4. ВЫБОР ТРАНСФОРМАТОРОВ НАПРЯЖЕНИЯ.

Предварительно принимаем к установке трансформатор напряжения типа

ЗНОГ-500.

Составим таблицу вторичной нагрузки трансформатора напряжения.

 

Таблица 5.4.

 

 

Прибор

 

Место

установ-ки КИП

 

 

Тип

Мощ-ность

одной обмот-ки, В∙А

Коли-чество

обмо-

ток

Коли-

чество

прибо- ров

Мощность, потребляе-мая приборами, S2,

В∙А

Вольтметр

Сборные шины

Э-365

        

Вольтметр регистрирующий

Н-394

        

Частотомер

Э-362

        

Частотомер регистрирующий

Н-397

        

Суммирующий ваттметр

(регистрирующий)

Н-395

        

Ваттметр

Воздушная ЛЭП

Д-335

1,5

      

Варметр

Д-335

1,5

      

Счётчик активной/реактив

ной энергии(датчик активной/реактивной мощности

СЭТ-4ТМ.02-03

1,5

      

Итого

  

Sприб = 83 В∙А < ∑S2ном = 3 ∙ 400 = 1200 В∙А,

Принятый трансформатор напряжения типа ЗНОГ-500 будет работать выбранном классе точности 0,5.

 

 

5.2. ВЫБОР ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ АППАРАТОВ И ТОКОВЕДУЩИХ ЧАСТЕЙ ДЛЯ ЦЕПЕЙ НА НАПРЯЖЕНИЕ 220 кВ.

5.2.1. ВЫБОР ВЫКЛЮЧАТЕЛЕЙ И РАЗЬЕДИНИТЕЛЕЙ НА НАПРЯЖЕНИЕ 220 кВ.

Определяем расчётные токи продолжительного режима в цепи автотрансформатора связи. Так как является наиболее мощным присоединением.

Sном = 500 МВт

Imax = 1,4 ∙ = 1,4∙ = 1838,2 А

Расчетные токи КЗ принимаем с учетом того, что все цепи проверяются по суммарному току КЗ.

Определяем термическую стойкость:

Вк = Iпо 2 (t отк +Та)

tоткл = tрз + tов = 0,1 + 0,05 = 0,15с

Вк = 14,72 2 (0.15 + 0.32) = 101,83 кА2·с

Расчётные и каталожные данные сводим в таблицу 5.6

Таблица 5.6

Выключатель ВГБ-220-45У1 проверку прошёл, принимаем его к установке. Так же принимаем к установке разъединитель РДЗ 220/3150

5.2.2. ВЫБОР СБОРНЫХ ШИН 220 кВ.

Так как сборные шины по экономической плотности тока не выбираются, принимаем сечение по допустимому току при максимальной нагрузке на шинах равной току наиболее мощного присоединения.

Ошиновки и сборные шины ОРУ 220кВ выполняются гибкими проводами типа АС.

Определим наибольший ток нагрузки в цепи ввода 220кВ автотрансформатора связи.

Iнорм. = = = 1313,75 А

Imax=1,4* Iнорм.=1,4*578=1838,2 А

 

Учитывая необходимость обеспечить в РУ короностойкость проводников выбираем ошиновку выполненную двумя проводниками 2×АС 500/64(d0=30,6 мм)

Iдоп = 945∙2 = 1890А>Imax = 1838,2А

Определяем начальную критическую напряжённость электрического поля

E0 = 30,3m (1+ ) = 30,3∙0,82(1+ ) = 30,88 кВ/см

r0 = d0 = ∙3,06 = 1,53см

Определяем напряжённость электрического поля вокруг расщеплённых проводов.

E = k∙ = 1,14∙ = 16,96 кВ/см

Коэффициент k = 1+2 = 1+2 = 1,083

rэкв = = =13,47см

Определяем среднее геометрическое расстояние между проводами при горизонтальном расположении фаз.

Расстояние между фазами D=400см

Dср = 1,26∙D = 1,26∙400 = 504см

Производим проверку по условиям короностойкости:

1,07 ∙E = 1,07∙16,96 =18,14<0,9∙E0 =0,9∙30,88 = 27,792кВ/см

Условие проверки выполняется.

Проверка ошиновки, выполненной голыми проводами на ОРУ, на термическую стойкость не производится.

 

5.2.3. ВЫБОР ТРАНСФОРМАТОРОВ ТОКА.

Выбираем трансформатор тока для РУСН в цепи тупиковой ВЭЛ 220кВ. Предварительно принимаем к установке трансформатор ТГФ-220-У1.

Определяем максимальный ток линии:

;

;

Для установки на ОРУ – 220кВ выбираем трансформаторы тока типа ТГФ-220-У1 (I1ном= 1000А, I2ном= 1А)

Для определения сопротивления КИП составим таблицу 5.7

 

Таблица 5.7

Прибор

Тип

Мощность, потребляемая КИП

(Sприб,В∙А) по фазам

A

B

C

Амперметр

Э-365

0,5

0,5

0,5

Ваттметр

Д-335

0,5

-

0,5

Варметр

Д-335

0,5

-

0,5

Счётчики активной/реактивной энергии(датчик активной/реактивной мощности)

 

 

СЭТ-4ТМ.02-03

 

 

0,3

 

 

0,3

 

 

0,3

Индикатор микропроцессорный фиксирующий для определения места повреждения на ЛЭП

 

 

4МФ-1С

 

 

-

 

 

-

 

 

-

Итого

1,8

0,8

1,8

 

Сопротивление приборов наиболее загруженной фазы

 

rприб = = = 1,8 Ом

Сопротивление контактов принимаем rк = 0,1 Ом, так как количество КИП в наиболее загруженных фазах более трёх.

Для подключения КИП на КЭС используем контрольный кабель с медными жилами типа: - КВВГ.

Lрасч = l, где l =150м

Принимаем Z2 = Z2ном = 30 Ом и определяем предельно допустимую величину сопротивления контрольного кабеля:

rпр = Z2ном – rприб – rк = 30-1,8-0,1 = 28,1 Ом

Расчётное сечение контрольного кабеля

qрасч = = = 0,093 мм2

qстанд = 2.5 мм2

Рассчитываем действительную нагрузку на ТА:

Z2 = rприб + + rк = 1,8+ + 0,1 = 2,85 Ом

Расчетные и каталожные данные заносим в таблицу 5.8

 

 

Таблица 5.8

Расчетные данные

Каталожные данные

ТГФ-220-У1

Uуст=220кВ

U=220кВ

ImaxBW = 474,88А

I1ном= 1000А; I2ном = 1А

iуд= 32,8кА

iдин = 150КА

Bк=102,92кА2∙с

I2тер∙tтер=802∙3=19200кА2∙с

Z 2 = 2,85 Ом

 

Z ном = 30 Ом

 

Условие проверки Z2 = 2,82 Ом < Z2ном = 30 Ом выполнено

 

5.2.4. ВЫБОР ТРАНСФОРМАТОРА НАПРЯЖЕНИЯ.

Предварительно принимаем к установке трансформатор напряжения типа

ЗНОГ–220.

Составим таблицу вторичной нагрузки трансформатора напряжения

таблица 5.9

 

 

Прибор

 

Место

установ-ки КИП

 

 

Тип

Мощ-ность

одной обмот-ки, В∙А

Коли-чество

обмо-

ток

Коли-

чество

прибо- ров

Мощность, потребляе-мая приборами, S2,

В∙А

Вольтметр

Сборные шины

Э-365

        

Вольтметр регистрирующий

Н-394

        

Частотомер

Э-362

        

Частотомер регистрирующий

Н-397

        

Суммирующий ваттметр

(регистрирующий)

Н-395

        

Ваттметр

Воздушная ЛЭП

Д-335

1,5

      

Варметр

Д-335

1,5

      

Счётчик активной/реактив

ной энергии(датчик активной/реактивной мощности

СЭТ-4ТМ.02-03

1,5

      

Итого

  

 

Sприб = 85 В∙А < ∑S2ном = 3 ∙ 400= 1200 В∙А,

Принятый трансформатор напряжения типа ЗНОГ–220 будет работать выбранном классе точности 0,5

 

 

6. ВЫБОР ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ АППАРАТОВ И ТОКОВЕДУЩИХ ЧАСТЕЙ ПО НОМИНАЛЬНЫМ ПАРАМЕТРАМ.

 

6.1. НА НАПРЯЖЕНИЕ 500 кВ.

 

6.1.1. ВЫБОР ОПН.

Для защиты электрического оборудования и токоведущих частей от грозовых и коммутационных перенапряжений принимаем к установке нелинейные ограничители перенапряжений типа ОПН-500/333-20(IV).

6.1.2. ПОДВЕСНЫЕ ИЗЛЯТОРЫ.

Для подвески гибких сборных шин и ошиновки принимаем к установке подвесные изоляторы типа ПС6-А (33 изолятора в гирлянде).

 

6.2.НА НАПРЯЖЕНИЕ 220 кВ.

 

6.2.1. ВЫБОР ОПН.

Для защиты электрического оборудования от грозовых и коммутационных перенапряжений принимаем к установке нелинейные ограничители перенапряжений типа ОПН-220/176-10 (I).

Для защиты изоляции нейтралей блочных трансформаторов принимаем к установке ОПН-110/56-10(I).

6.2.2. ПОДВЕСНЫЕ ИЗОЛЯТОРЫ.

Для подвески гибких сборных шин и ошиновки принимаем к установке подвесные изоляторы типа ПС6-А-16 изоляторов в гирлянде.

 

 

7. ВЫБОР СХЕМ РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ УСТРОЙСТВ.

7.1. НАПРЯЖЕНИЕ 500 кВ.

Учитывая класс напряжения, U=500 кВ, и число присоединений n=12, а так же мощность блоков S=588 МВА и роль РУ в энергосистеме, принимаем к исполнению схему с двумя системами шин и тремя выключателями на две цепи.

Достоинства этой схемы:

-при ревизии любого выключателя все присоединения остаются в работе;

-секционирование сборных шин требуется только при 15 присоединениях и более;

-высокая надежность схемы, т.к. все цепи остаются в работе даже при повреждении на сборных шинах;

-схема позволяет в рабочем режиме без операций с разъединителями производить опробование выключателей;

-ремонт шин, очистка изоляторов, ревизия шинных разъединителей производятся без нарушения работы цепей.

 

Недостатками полуторной схемы являются:

- отключение КЗ на линии двумя выключателями, что увеличивает общее количество ревизий выключателей;

- удорожание конструкции РУ при нечетном числе присоединений, так как одна цепь должна присоединяться через два выключателя;

- снижение надежности схемы, если количество линий не соответствует числу трансформаторов.

 

7.2. НАПРЯЖЕНИЕ 220 кВ.

В соответствии НТП, учитывая число присоединений, а так же класс напряжения,U=220 кВ и мощность блоков S=235,5 МВА, принимаем к исполнению схему с двумя рабочими и обходной системами шин.

Достоинствами схемы является:

- использование разъединителей только для ремонтных работ.

- схема обладает высокой надежностью.

- при устойчивом повреждении на шинах, перевод отключившегося присоединения на исправную систему шин.

Недостатками схемы является:

- отказ одного выключателя при аварии приводит к отключению всех источников питания и линий, присоединенных к данной системе шин, а если в работе находится одна система шин, отключаются все присоединения.

- повреждение шиносоединительного выключателя равноценно К.З. на обеих системах шин, т.е. приводит к отключению всех присоединений.

-необходимость установки шиносоединительного, обходного выключателей и большого количества разъединителей, увеличивает затраты на сооружение РУ.

 

8. ВЫБОР СХЕМ СОБСТВЕННЫХ НУЖД И ТРАНСФОРМАТОРОВ СОБСТВЕННЫХ НУЖД.

На проектируемой электростанции генераторы работают в блоках, следовательно, питание собственных нужд зависит от типа станции и вида топлива и определяется в соответствии с мощностью потребителя собственных нужд.

Sт.сн. ≥ Pсн∙kс = 35 ∙ 0,9 = 31,5 МВА

В соответствии с НТП, учитывая перегрузочную способность ТСН принимаем к установке 5 ТСН типа ТРДНС 32000/35. Учитывая наличие генераторных выключателей в соответствии с НТП принимаем к установке 2 РТСН такой же мощности как и ТСН. РТСН-1 типа ТРДНС – 32000/35 подключаем к обмоткам низшего напряжения автотрансформаторов связи, а РТСН-2 типа ТРДН- 32000/220 подключаем к ОРУ 220кВ. С целью повышения надёжности предусматриваем секционирование пускорезервных магистралей.

 

9. ОПИСАНИЕ КОНСТРУКЦИИ РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНОГО УСТРОЙСТВА

Распределительное устройство 500 кВ выполнено по схеме с двумя системами шин и с тремя выключателями на две цепи. Ошиновка в этих цепях и сборные шины выполнены проводами АС-600/72. Гибкие шины, как правило, прикрепляются к порталам при помощи подвесных изоляторов ПС12-А. Линейные и шинные порталы и все опоры под аппаратами – стандартные, железобетонные. Линейные и шинные разъединители типа РДЗ-500/3150. К шинам подключены трансформаторы напряжения ЗНОГ-500. Трансформаторы тока ТФЗМ-500-У1 установлены непосредственно перед выключателями ВГУ-500-40У1.По территории предусматриваются проезды для возможности механизации монтажа и ремонта оборудования.

 

Достоинства этой схемы: при ревизии любого выключателя все присоединения остаются в работе; секционирование сборных шин требуется только при 15 присоединениях и более; высокая надежность схемы, т.к. все цепи остаются в работе даже при повреждении на сборных шинах; схема позволяет в рабочем режиме без операций с разъединителями производить опробование выключателей; ремонт шин, очистка изоляторов, ревизия шинных разъединителей производятся без нарушения работы цепей.

 

 

Распределительное устройство 220 кВ выполнено по схеме с двумя рабочими и обходной системой шин. Ошиновка в этих цепях и сборные шины выполнены проводами АС-500/64. Гибкие шины, как правило, прикрепляются к порталам при помощи подвесных изоляторов ПС12-А. Линейные и шинные порталы и все опоры под аппаратами – стандартные, железобетонные. Все выключатели размещаются в один ряд около второй системы шин, что облегчает их обслуживание. Линейные и шинные разъединители типа РДЗ-220/3150, также как и выключатели расположены в один ряд. К сборным шинам подключены трансформаторы напряжения

ЗНОГ-220. Трансформаторы тока ТГФ-220-У1 установлены непосредственно перед выключателями ВГУ-220-45У1.

По территории предусматриваются проезды для возможности механизации монтажа и ремонта оборудования.

 

Достоинства схемы: рассматриваемая схема является гибкой и достаточно надёжной, при ревизии любого выключателя все присоединения остаются в работе. При коротком замыкании на шинах отключается шиносоединительный выключатель и только половина присоединений. Если повреждение на шинах устойчивое, отключившиеся присоединения переводят на исправную систему шин.

 

Недостатки схемы: отказ одного выключателя при аварии приводит к отключению всех источников питания и линий, присоединённые к данной системе шин. Повреждение шиносоединительного выключателя равноценно КЗ на обеих системах шин, т.е. приводит к отключению всех присоединений.

Из-за большого количества операций разъединителями при выводе в ревизию и ремонт выключателей усложняется эксплуатация распределительного устройства.

10. СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ.

 

1.Рожкова Л.Д. Электрооборудование электрических станций и подстанций: Учебник для сред. Проф. образования /Л.Д.Рожкова, Л.К. Корнеева, Т.В. Чиркова. – М.: Издательский центр «Академия», 2004. – 448 с.

2. Электрооборудование электрических станций подстанций (примеры расчетов, задачи, справочные данные): Практикум для студентов образовательных учреждений сред.проф. образования / Л.К Корнеева, Л.Д. Рожкова. – Иваново: МЗЭТ ГОУ СПО ИЭК, 2006. – 224 с.

3.Б.Н.Неклепаев, И.П. Крючков. Электрическая часть станций и подстанций. Справочные материалы для курсового и дипломного проектирования. -4-е издание, переработанное и дополненное: Энергоатомиздат, 1989. – 604с.

4. Журнал “Энергетик” №7, 2009.-17с.

 

Дата добавления: 2015-09-29; просмотров: 66 | Нарушение авторских прав


<== предыдущая лекция | следующая лекция ==>
Информация для детей с 11 лет и их родителей . | Традиционное боевое искусство древних самураев с пятисотлетней историей (16 век)
mybiblioteka.su - 2015-2024 год. (0.222 сек.)