1. Классификация установочных механизмов и устройств

1. Классификация установочных механизмов и устройств

Установка валков в общем случае имеет два основных назначения:

1) регулирование взаимного положения валков с целью обеспечения прокатки профи­ля заданных размеров и с заданными обжа­тиями, причем у таких станов, как блуминги, листовые, универсальные, расстояние между валками меняется почти после каждого про­хода;

2) регулирование положения валков по от­ношению к уровню рольгангов, а у непрерыв­ных станов, кроме того, регулирование по отношению к валкам других клетей (с целью обеспечить прямолинейность оси прокатки); у станов с горизонтальными валками это до­стигается при регулировании высоты нижних валков.

Необходимое взаимное положение валков обеспечивается механизмами для изменения расстояния между валками и устройствами для осевой установки.

В клетях дуо, кварто и двойное дуо рас­стояние между валками изменяется переме­щением верхних валков. Нижние валки пере­мещаются лишь во время перенастройки ста­на или при смене валков с целью сохранения постоянного уровня прокатки. У некоторых станов (иногда у линейных) они не перемеща­ются совсем.

В клетях трио с постоянным взаим­ным положением калибров расстояние между валками регулируют перемещением верх­него и нижнего валков; средний валок непо­движен.

В клетях с вертикальными валками расстояние между валками изменяется обычно одновременным передвижением обоих валков с тем, чтобы сохранить постоянным по­ложение оси прокатки.

Конструкция установочных механизмов сильно зависит от типа стана и положения валков. В этой связи принято различать установочные механизмы для валков:

1) верх­него;

2) нижнего;

3) среднего;

4) вертикаль­ных;

5) валков в станах специального на­значения.

Установочные механизмы верхнего валка наиболее распространены, ими снабжаются все станы дуо, трио, кварто и двойное дуо. Конструкция этих механизмов сильно зависит от скорости и вели­чины перемещения, а также от числа перемещений в час.

Установочные механизмы нижнего валка имеют как ручной, так и элек­трический привод и применяются: у сортовых станов трио (с постоянным положением сред­него валка), у высокопроизводительных сор­товых станов дуо, требующих сохранения по­стоянным уровня прокатки. Кроме того, у блюмингов, слябингов и почти у всех листо­вых станов дуо и кварто положение нижних валков для сохранения постоянного уровня прокатки регулируют при помощи установки подкладок под подушки (или под кассеты) нижнего валка.

Установочные механизмы среднего валка применяются: 1) у станов трио с постоянным положением среднего валка для регулирования подушек по мере износа вкладышей и шеек валков (привод ручной); 2) у станов трио с постоянным положением нижнего валка (листовые и блумингн трио) для попеременного прижатия среднего валка то к верхнему, то к нижнему валкам (привод электрический).

2. Установочные механизмы верхнего валка

Установочные механизмы верхнего валка наиболее распространены, ими снабжаются все станы дуо, трио, кварто и двойное дуо. Конструкция этих механизмов сильно зависит от скорости и вели­чины перемещения, а также от числа перемещений в час. Установочные механизмы верх­него валка могут быть следующих типов:

1. С ручным приводом. Они приме­няются: у большинства сортовых станов, ра­ботающих с постоянным взаимным положе­нием калибров, где ими пользуются лишь при настройке и смене валков; у небольших станов горячей прокатки тонких листов и по­лос.

2. Быстроходные со скоростью перемещения верх­него валка более 0,2 мм/сек. Они применяются у блумингов, слябингов, толсто- и среднелистовых, универсальных ста­нов и в редких случаях — у станов, работаю­щих с постоянным взаимным положением ка­либров.

3. Тихоходные со скоростью перемещения меньше 0,2 мм/сек. Они применяются у станов дуо и кварто для прокатки тонких листов и ленты. Малая скорость перемещения валка обусловливается малой величиной отдельного перемещения (иногда до 0,01 мм) и необходи­мостью более точной установки валков.

2.1 Установочные механизмы верхнего валка с ручным приводом

Эти механизмы, как упоминалось, применя­ются у большинства сортовых станов, работа­ющих с постоянным взаимным положением калибров, и у небольших станов горячен и хо­лодной прокатки листов и ленты.

При ручном приводе валок обычно может перемещаться:

1. перемещением клина (рис. 1, а);

2. вращением нажимного винта (рис. 1, б);

3. вращением гайки при невращающемся винте (рис. 1, в);

4. двумя вращающимися винтами для каж­дой подушки, что позволяет устранять пере­крещивание осей валков (рис.1, г)

Рисунок 1 – Схемы установочных механизмов верхнего валка с ручным приводом.

В настоящее время применяют в основном лишь механизмы второго типа. Причем на­жимной винт вращается непосредственно ры­чагом или через зубчатую, обычно червячную или цилиндрическую передачи (рис. 2). У механизма на рис. 1 головка нажимного винта со шлицами на верхнем торце вращаются качательным движением рычага при перестановке его с одного шлица на другой.

У рабочей клети трио (рис. 2) нажимные винты вращаются при повороте с помощью ломика головки (розетки) первого вала зубчатой передачи. Во избежание ударов при поступлении полосы в валки все станы (за исключением тонколистовых для штучной прокатки листов старым способом) снабжают уравновешивающим устройством верхнего валка. Благодаря этому устраняются зазоры между подушкой и нажимным винтом и в его резьбе во время холостого хода стана. У ме­ханизмов с ручным приводом уравновешивающее устройство состоит из четырех пружин (обычно по две на каждой станине), соеди­ненных с подушками верхнего валка тягами.

Усилие пружин должно на 20—40% превы­шать вес уравновешиваемых деталей — валка, подушек, нажимных винтов — с целью посто­янного прижатия подушек к нажимным вин­там и нажимных винтов к гайкам.

Рисунок 2 – Рабочая клеть трио 800 рельсобалочного стана (УЗТМ). один оборот розетки нажимного устройства соответствует 6 мм хода нажимного винта.

2.2 Быстроходные установочные механизмы верхнего валка

Эти механизмы обеспечивают скорость пе­ремещения более 0,2 мм/сек и применяются в основном у блумингов, слябингов, толстоли­стовых и универсальных станов. Характерная особенность этих механизмов — значительная высота подъема валка, доходящая, например, у блумингов и слябингов дуо до 1600 мм и бо­лее. Поэтому во всех механизмах данного типа валок перемещается только нажимными винтами.

При значительной высоте подъема валка затрудняется его уравновешивание. Наиболее распространены четыре способа уравновеши­вания:

1. обычное пружинное уравновешивание;

2. грузовое;

3. гидравлическое;

4. пружинное — при помощи пружин, опи­рающихся на подвижные гайки, перемещаю­щиеся со скоростью верхнего валка.

Установочные механизмы с обычным уравновешиванием пружинами могут применяться при высоте подъема валка не более 50—100 мм. Однако при сочетании столь малой высоты подъема с большой ско­ростью перемещения (более 1 мм/сек) на практике эти механизмы используются ред­ко, — лишь иногда у сортовых станов с посто­янным взаимным положением калибров.

Установочные механизмы с грузовым уравновешиванием начали применять еще в прошлом столетии. Они рас­пространены и в настоящее время при значи­тельных перемещениях валка.

Контргрузы обычно размещают под рабо­чей клетью, а усилие уравновешивания пере­дается верхнему валку рычагами и штангами. Грузовое уравновешивание весьма надежно в работе, однако расположение громоздких гру­зов под клетью сильно усложняет конструкцию фундамента.

На рис. 3 и 4 показаны главная линия и рабочая клеть блуминга 1000 с грузовым уравновешиванием. Верхний валок через подвески опирается на четыре штанги, распо­ложенные внутри станин клети. Штанги опи­раются на траверсу, подвешенную тягами к рычагам контргрузов. Момент контргрузов относительно точки опоры рычагов должен на 20—40% превышать момент от веса урав­новешиваемых деталей (верхнего валка с по­душками, нажимных винтов, штанг, траверсы и тяг), чтобы гарантировать устранение зазо­ров в сочленении подушек с нажимными вин­тами и в резьбе последних. Необходимо отме­тить, что перед сменой валков контргрузы подвешивают на специальные крюки. В этот момент (пока верхний валок не будет установлен на нижнем через специаль­ные вставки между их подушками) вес верхнего валка с полушками воспринимается на­жимными винтами и их гайками. В связи с этим гайки надежно укрепляют в гнезде ста­нины специальными врезными планками, а ка концах нажимных винтов за­крепляют полукольца, воспринимающие уси­лие веса через разъемные фланцы па подуш­ках. Нажимные винты обычно приводятся во вра­щение двумя двигателями, так как маховой момент якорей двух двигателей половинной мощности, работающих на одном валу, мень­ше чем у одного двигателя. Целесообразность снижения махового момента обусловливается работой установочных механизмов в режиме запусков. Кроме того, при двух двигателях расположение привода более компактно.

Контргрузы обычно размещают под рабо­чей клетью, а усилие уравновешивания пере­дается верхнему валку рычагами и штангами.

Рисунок 3 – Главная линия блуминга 1000

Рисунок 4 – рабочая клеть блуминга 1000

У рабочей клети блуминга 1000 (рис.5) нажимные винты приводятся во вращение двумя шунтовыми двигателями по 150 л.с. 490 об/мин (рис. 6 и 7через три ци­линдрические шестерни и две червячные пере­дачи. В ступицах червячных колес располагают квадратные хвостовики нажимных винтов.

Рисунок 5 – Рабочая клеть блуминга 1000 (поперечный разрез)

Рисунок 6 – Кинематическая схема привода нажимных винтов блуминга 1000 (1 - тормоз, 2 - муфта сцепления, 3 – двигатель шунтовой, тип КПД-1250/418, закрытый, продуваемый 150 л.с., 490 об/мин, 4 – сельсин, 5 – стрелка указателя раствора валков, 6 – нажимной винт (шаг резьбы 48 мм)

Две сцепные муфты ни валу червяков обеспечивают независимое перемещение подушек верхнего валки при настройке стане. Стрелки указателя раствора валков приводится в дви­жение от конической шестерни на одном из нажимных винтов через зубчатую передачу. Наличие в последней планетарного редуктора позволяет перемешать стрелки с помощью двигателя 0.15 кВт независимо от нажимных валков. Независимое от нажимных винтов перемещение стрелок Необходимо для корректировки начала отсчета (нуля) указателя раствора валков в связи с износом или сменой валков и подшипников.

В связи с плохой видимостью указателя, установленного на рабочей клети (из-за испа­рений воды, охлаждающей валки), на пульте управления перед оператором стана установ­лен второй указатель раствора валков, дублирующий показания первого. Связь обоих ука­зателей — электрическая: в кинематической цепи первого из них установлен командный сельсин, а во втором, на пульте управления, — исполнительный сельсин, пово­рачивавшийся на тот же угол, что и команд­ный сельсин. В современных блумингах в ки­нематической цепи указателя раствора вал­ков устанавливают два сельсина (грубого и точного отсчета), которые используют для ав­томатического управления двигателями на­жимных винтов по заранее заданной програм­ме обжатий. Для удобства раздельной регули­ровки каждого винта целесообразно для каж­дого винта предусмотреть свой циферблат. Полезно также на копиях стрелок устанавливать щетки для очистки цифр циферблата от пыли.

Тяжело нагруженные венцы червячных пе­редач, а также гайки и подпятники нажимных винтов изготовляют обычно из высокопрочной бронзы марки БрАЖ9—4 по ГОСТ 493—II (8—I0 Аl, 2—4% Fe. остальные Сu) или алюминиево-железисго-марганцовистой лату­ни мерки ЛАЖМц66-6-3-2 по ГОСТ 1019— 47 (64—68 Сu, 6— 7% Аl, 2—4% Fe, 1,5- 2.5% Мn).

Нужно заметить, что применение червячных передач в приводе нажимных винтов быстро­ходных установочных механизмов обычно яв­ляется вынужденным не по условиям высокого передаточного числа, а лишь по услови­ям перекрещивания осей двигателей и нажимных винтов.

Для раздельного движения нажимных вин­тов промежуточные паразитные шестерня мо­гут подниматься при помощи гидравлических цилиндров, расположенных по концам их осей, и при этом выходить из зацепления с централь­ным зубчатым колесом.

Установочные механизмы с гидравлическим уравновешиванием выполняют обычно с одним или четырьмя гид­равлическими цилиндрами, расположенными в верхней части рабочей клети.

Вариант с уравновешиванием при помощи одного центрально расположенного цилиндра показан на рис.7. Подушки верхнего валка соединяют с плунжером цилиндра продоль­ной траверсой и тягами (цилиндр меньшего размера справа предназначен для уравнове­шивания верхнего шпинделя). Развиваемое плунжером усилие, так же как и при пружин­ном уравновешивании, должно из 20—40% превышать вес уравновешиваемых деталей: валка с подушками, нажимных винтов и со­единительных элементов.

Рисунок 7 – Рабочая клеть блуминга 1000 с гидравлическим уравновешиванием верхнего валка.

Гидравлический цилиндр сообщается с ак­кумулятором грузовым или воздушным (бо­лее совершенным).

Воздушный аккумулятор (рис. 8) создает давление жидкости силой упругости воздуха. При подъеме и опускании валка жидкость, вытесняясь. будет попеременно перетекать из аккумулятора в рабочий цилиндр и наоборот. Поэтому насос лишь пополняет периодически утечки жидкости. Объем жидкости, вытесня­емый плунжером к обусловливающий колебание уровня в аккумуляторе, не должен превы­шать примерно 10% объема воздуха для большей стабильности давления. Воздушный аккумулятор по сравнению с грузовым, где давление создастся грузом на плунжере цилиндра, имеет следующие преимущества: рабо­та его не сопровождается резкими гидравли­ческими толчками, обусловленными в грузовом аккумуляторе инерционностью груза; давление при необходимости изменяется легко (выпуска­нием части воздуха); отсутствуют изнашиваю­щиеся детали — уплотнения. Хотя гидравлическое уравновешивание и связано с необхо­димостью иметь в цехе насосно-аккумуляторную установку, однако по сравнению с другими оно является наиболее удобным и работе: оно легко управляется и позволяет перемещать ва­лок независимо от нажимных винтов, что удоб­но при смене валков и ремонтах. Поэтому на­до полагать, однако, что гидравлическое урав­новешивание подучит преимущественное при­менение в крупных станах.

Рисунок 8 – Схема гидравлического уравновешивания верхнего валка с применением воздушного аккумулятора.

Установочные механизмы с уравновешиванием при помощи пружин, опирающихся на подвижные гайки, разнооб­разны по конструкции, и некоторое время на­зад их применяли на блумингах, слябингах и толстолистовых станах. Один из вариантов по­добных механизмов на рис. 9 показывает что, кроме нажимных винтов, они снабжены так называемыми обратными винтами 2 (обычно полые) с резьбой, равной по шагу, но проти­воположной по направлению резьбе нажимных винтов. Очевидно, что при вращении обоих винтов с одинаковой скоростью поступательные скорости невращающейся гайки 9 и нажимно­го винта будут равны. Гайка 9 используется как опора для пружин 4 и тяг 5, удерживаю­щих подушку валка. Усилие пружин на 20— 40% превышает вес уравновешиваемых дета­лей (валка, подушек, тяг и нажимных винтов) и воспринимается упорными подшипниками б. Достоинство механизма на рис. 9 по сравне­нию с другими механизмами этого типа, состо­ит в том, что можно вращать обратные винты независимо от нажимных, что исключает необ­ходимость затяжки пружин вручную (при ремонтах). При этом нажимной винт отключает­ся от обратного винта при подъеме зубчатой муфты 7 (с помощью рычага). После этого он вместе со шлицевой втулкой 8 остается непод­вижным при вращении обратного винта, приво­димого во вращение червячной передачей 9.

Рисунок 9 – Схема установочного механизма верхнего валка с обратными винтами клети трио толстолистового стана

Быстроходные установочные механизмы верхнего валка с обратными винтами в практике себя не оправдали, и в последнее время их применять перестали.

Основные недостатки их следующие:

1) боль­шие потери мощности на трение в резьбе обрат­ных винтов (превышающие потери на трение в нажимных винтах в 6—9 раз);

2) быстрый износ гаек, что обусловливается высокой на­грузкой этих винтов (около 1.2—1.4 веса урав­новешиваемых деталей) и значительным их диаметром;

3) сложность конструкции и ча­стые ремонты;

4) значительный габарит по высоте, обусловливающий увеличение высоты здания.

Преимущества, побуждавшие применять эти механизмы вместо механизмов с грузовым уравновешиванием, обусловливались и основ­ном упрощением фундамента под клетью.

2.3 Тихоходные установочные механизмы верх­него валка

Скорость перемещения этих механизмов ме­нее 0,2 м/сек; их применяют обычно у ста­нов горячей и холодной прокатки тонких ли­стов и ленты.

Высота подъема валка у этих механизмов обычно не более 100—200 мм. В небольших рабочих клетях, где перемещение не более 30—70 мм, применяют иногда обычное пру­жинное уравновешивание валка. Однако в большинстве случаев, особенно у больших ра­бочих клетей, уравновешивание применяют как правило гидравлическое и это в первую очередь обусловлено стремлением обеспечить наибольшие удобства при смене валков, кото­рая на листовых станах выполняется весьма часто. Особенность этих механизмов — нали­чие громоздких редукторов в приводе нажим­ных винтов. Вследствие низкой скорости установки валка, составляющей у тонколистовых и холоднопрокатных станов порядка 0,02— 0,2 мм/сек, общее передаточное число этих редукторов достигает часто 1500—2000. Кро­ме того, у станов, на которых прокатывают длинные листы и ленты, и у непрерывных станов, как правило, предусматривают регулиро­вание толщины полосы во время прокатки. Установочный механизм при этом сильно усложняется из-за необходимости обеспечи­вать вращении нажимных винтов под давле­нием металла на валки при прокатке.

Нажимные винти у менее крупных рабочих клетей обычно приводятся во вращение через две пары червячных передач (рис 10, 11, 12 и 13), у более крупных — через две червячные и две цилиндрические передачи (рис. 14 и 15). Передача по 1-й схеме более компактна, но с меньшим коэффициентом полезного действия и, кроме того, требует большего расхода брон­зы на венцы червячных колес.

Рисунок 10 – Схема привода нажимных винтов рабочей клети кварто 1700 500/1250 реверсивного холоднопрокатного стана (ЦКБММ). Передаточное число от двигателя к нажимным винтам 1080:1 – тормоз, 2 – фрикционная электромагнитная муфта, 3 – нажимной винт (шаг резьбы – 10 мм)

Рисунок 11 – Общий вид установочного механизма стана кварто 1700 (ЦКБММ)

Рисунок 12 – Разрез установочного механизма стана кварто 1700 (ЦКБММ)

Рисунок 13 – Глобоидный червячный редуктор для механизма установки верхнего валка стана кварто 1700 (ЦКБММ)

Рисунок 14 - Схема привода установочного механизма рабочей клети кварто 2500 500/1400 холоднопрокатного стана (ЦКБММ). Передаточное число от двигателя к нажимным винтам 1104,3. Скорость перемещения нажимного винта при прокатке 0,0766 мм/сек при смене валков 0,235 мм/сек:

1 – тормоз, 2 – фрикционная электромуфта, 3 – однозаходный червяк.

Рисунок 15 – Конструкция установочного механизма рабочей клети кварто 2500 500/1400 холоднопрокатного стана (ЦКБММ). 1- электромагнитная муфта 150 кгм, 2 – подшипник 3640 200 420 138, 3 – подшипник 19742 ГПЗ 210 460 122, 4 – путевик КА 40441, 5 -5 тормоз 90 кгм, 6 – сельсин СС195-150

Эти недостатки в значительной степени устраняются при применении глобоидных чер­вячных передач, габариты которых меньше, а коэффициент полезного действия выше, чем у обычных передач. Надо полагать, что с освоением крупных глобоидных передач, передачи по 1-й схеме вытеснят передачи по второй схе­ме. В установочном механизме рабочей клети кварто 1700 конструкции ЦКБММ такие пере­дачи применены в обеих парах редукторов (рис. 10). Нажимные винты приводятся во вращение двумя двигателями по 30 кВт, ско­рость вращения которых 645 об/мин.

Исполненный по 2-й схеме установочный механизм рабочей клети кварто 2500 (конст­рукции ЦКБММ) приводится в движение дву­мя двигателями по 102 л. с. 520/1560 об/мин.

Общие для обеих схем особенности конст­руктивного исполнения следующие.

Гайки и подпятники нажимных винтов сма­зывают густой смазкой, а зубчатые передачи — жидкой смазкой. Нижний упорный подшипник червячного колеса несколько приподнят для того, чтобы уровень масла в ванне корпуса редуктора был достаточным для смазки чер­вяка (рис. 12 и 15).

Необходимо отметить, что вопрос о типе подшипников вертикального червячного коле­са для тихоходных установочных механизмов не столь важен, как для быстроходных часто включаемых механизмов. Но и для них рациональнее применять подшипники качения.

Нажимной винт сопрягается с пятой по сфе­ре с целью самоустановки подушки валка. Ис­полнение сферы пяты винта вогнутой обуслов­лено стремлением избежать растягивающих напряжений в бронзовом подпятнике.

У листовых непрерывных станов раздельное движение винтов требуется довольно часто. С этой целью между обеими двигателями уста­навливают обычно электромагнитную муфту.

Два двигателя применяют с целью снижения махового момента и уменьшения нагрузки на электромагнитной муфте, так как последняя, будучи установлена между двигателями, вос­принимает лишь разницу моментов обоих дви­гателей. У крупных станов, как указывалось, применяется гидравлическое уравновешивание валков. У станов кварто оно осуществляется обычно от пяти или от восьми цилиндров.

На рис. 16 представлена схема уравновеши­вания верхних валков клети кварто 1680 от восьми гидравлических цилиндров, помещаю­щихся в подушках нижних валков. Четыре ци­линдра большего диаметра уравновешивают опорный валок, другие четыре — меньшего диа­метра — рабочий валок. Давление масла — 100—150 кг/см².

Рисунок 16 - Схема уравновеши­вания верхних валков клети кварто 1680 610/1240. 1 – подушка верхнего опорного валка, 2 - подушка верхнего рабочего валка, 3 - подушка нижнего рабочего валка.

Принципиальная схема уравновешивания соответствует изображенной на рис. 8.

Масло применяют обычно веретенное.

Ия рис. 17 представлена рабочая клеть ста­на кварто 2500 500/1400 с уравновешиванием валков пятью цилиндрами: рабочего валка, как и в предыдущей конструкции, — четырьмя цилиндрами, а опорного — через две тяги и две траверсы — от одного цилиндра, расположен­ного центрально вверху станины. В сравнении с предыдущей эта схема имеет ряд преиму­ществ: меньшее число цилиндров; упрощенную конструкцию подушек нижнего опорного вал­ка, что оправдывается их частой сменой; при стационарном расположении верхнего цилинд­ра исключается необходимость отъединения от него трубопроводов при смене валков; подъем всего комплекта валков при комплект­ной их смене осуществляется с помощью верх­него цилиндра при переключении его с нор­мального давления 75 кг/см² на более высокое 250 кг/см², в связи с чем отпадает необходи­мость в дополнительных домкратных цилинд­рах. Кроме того, распо­ложение цилиндров в подушках валков, т.е. вблизи от прокатываемой полосы, при горячей прокатке нежелательно, так как возможно за­сорение их окалиной. Недостатком уравнове­шивания с пятью цилиндрами является нали­чие сложного сочленения подушек с верхним цилиндром и некоторое увеличение в связи с этим габарита станины по высоте. Этот недо­статок вполне компенсируется указанными преимуществами.

Рисунок 17 - Рабочая клеть ста­на кварто 2500 500/1400 с гидравлическим уравновешиванием валков (ЦКБММ)

Усилие уравновешивания валков у станов кварто, работающих с частыми реверсами, должно также выбираться из условия, исклю­чающего возможность взаимной буксовки ра­бочего и опорного валков при разгоне и замед­лении.

где

и —диаметр и маховой мо­мент опорного валка;

и — диаметр и угловое ускорение рабочего валка;

— коэффициент трения ( 0,1);

— усилие прижатия верх­него рабочего валка к опорному

В части уравновешивания валков станов кварто следует указать на один из вариантов, разработанный Уралмашзаводом, при котором цилиндры уравновешивания рабочего валка, кроме веса последнего, воспринимают также вес опорного валка, т. е. опорный валок уравновешивается через рабочий валок. Благода­ря этому выбирается зазор в подшипниках опорного валка, что способствует некоторому уменьшению угла захвата при входе полосы в валки, а также уменьшению ударной нагруз­ки в момент захвата.

3. Механизмы и устройства для установки нижнего валка

Уровень нижнего валка необходимо менять почти у всех станов в большинстве случаев с целью сохранения постоянного уровня про­катки, нарушаемого в связи с переточкой вал­ков. У станов трио с неперемещающимся сред­ним валком перемещение нижнего валка не­обходимо для настройки стана.

У блумингов, слябингов, листовых и сорто­вых станов положение оси нижнего валка из­меняют лишь во время смены валков с по­мощью сменных прокладок. При подшипниках открытого типа эти прокладки устанавливают между кассетой и подушкой валка (рис. 4), а при подшипниках качения — между станиной и подушкой.

У сортовых станов трио, а также во многих случаях и у дуо, уровень нижнего валка в большинстве случаев меняют с помощью уста­новочных механизмов с нажимным винтом обычно с ручным приводом через червячную или цилиндрическую (рис. 2) передачи. При линейном расположении клетей рукоятки для вращения нажимных винтов с целью боль­шей доступности располагают по обе стороны рабочей клети на стойках станин (рис. 2), а при последовательном расположении клетей их располагают только на одной стороне рабо­чей клети, противоположной приводу.

Клиновые механизмы в настоящее время применяют редко — лишь иногда у небольших станов. Механизмы с поперечными клиньями (рис. 18) применяют у линейных станов, а с продольными (рис. 19) — у непрерывных и последовательно-возвратных станов. Клинья перемещают обычно с помощью горизонталь­ных винтов вручную.

Рисунок 18 – Схема установочного механизма нижнего валка с поперечным клином

Рисунок 19 - Схема установочного механизма нижнего валка с продольным клином

У механизма на рис. 19 один из винтов по­лый. Каждый из винтов зафиксирован в осе­вом направлении на кронштейнах. Одно из важных требований, предъявляемых к установочным механизмам нижнего валка, — это на­дежная защита от окалины и воды.

Дата добавления: 2015-09-30