Студопедия
Случайная страница | ТОМ-1 | ТОМ-2 | ТОМ-3
АрхитектураБиологияГеографияДругоеИностранные языки
ИнформатикаИсторияКультураЛитератураМатематика
МедицинаМеханикаОбразованиеОхрана трудаПедагогика
ПолитикаПравоПрограммированиеПсихологияРелигия
СоциологияСпортСтроительствоФизикаФилософия
ФинансыХимияЭкологияЭкономикаЭлектроника

Основы ингибирования.

Требования к качеству Г, подаваемого в МГ | Опр-ие потребного кол-ва летучего ингибитора | Мех-м пар-низации | Расчетные схемы НТС с рекуперацией теплоты в газовом теплообменнике, с рекуперацией теплоты газа и жидкости | Технологическая схема абсорбционной осушки газа |


Читайте также:
  1. C)& Юридические факты, обосновывающие требования и возражения сторон
  2. II. Организационные основы ГО
  3. Re: СЛАВЯНСКИЙ ФУНДАМЕНТАЛИЗМ. СЛАВЯНСТВО. Основы.
  4. V 3. Правовые основы государственного регулирования в области таможенного дела в Российской Федерации.
  5. V 6. Правовые основы осуществления таможенного контроля, валютного контроля и контроля за бартерными сделками.
  6. V 7. Правовые основы перемещения товаров и транспортных средств международных перевозок через границу Таможенного союза.
  7. V 8. Правовые основы таможенных операций в отношении отдельных категорий товаров. Правовые основы применения таможенных платежей. Правовое регулирование таможенных процедур.

При ингибировании в систему "Г-вода" вводят трехактивный комп-т к-й изменяет усл-я термодинамического равновесия, м/у водой и Г-ом, при этом имеется опр-ная зависимость м/у концентрацией раствора ингибитора и t-рой г/о-теля. Ввод ингибиторов в воду резко уменьшает растворимость Г в воде. В настоящее время на мест-ях подачу ингибитора в шлейф и скв-ну осуществляют по индивидуальной схеме от УКПГ до каждой скв-ны прокладывают ингибиторопровод, к-й на УКПГ подключают к дозировочному насосу, она отличается большой надежностью в эксплуатации. Недостаток этой схемы – это потребность в большом числе насосов и трудоемкость обслуживания, поэтому широко применяют централизованную систему.

В качестве ингибиторов применяют: водные растворы метанола, гликоля, гликолевых эфиров, нек-х солей (NaCl, MgCl2, BrCl, CaCl2).

 

5. Тепловой расчёт в Г-кон-х шлейфах.

При трансп-е Г проис-т изм-е t-ры Г, за счёт сниж-я Р и теплообмена с ОС. Среднюю t-ру Г на расч-м участке L выч-ют по: Tсргр+(Тн–Тгр)×(1–е–a×l)/(a×l), где Тн – t-ра Г на нач-м участке ГПр-да, К; Тгр – t-ра Г на глубине прокл-ки ГПр-а; а – пар-р Шухова:

а=(262,3×К×dн)/(Q×∆Cр×106)

где К – коэф-т теплопередачи от трансп-го Г к ОС, Дж/кг; dн – наруж-й Æ ГПр-а, мм;

dн=dвн+2(δтиз)

где δт, δиз – толщины стенок ГПр-а и изоляции, мм.

Осн-м в опр-нии t-ры Г на расч-м уч-ке ГПр-а явл-ся расчёт коэф-та теплопередачи, от транс-го Г к ОС. Коэф-т теплопередачи для подземного ГПр-а при произ-й толщине теплоизоляции опр-ся:

К=1/[1/aм+dн/(2×103×lм)+ln((dвн+2×dм)/dвн)+dн/(2×103×lиз)×ln(dн/(dвн+2×dм))+dн/(dвн×aвн)]

где aт – коэф-т теплопередачи от трубопро-да в грунт, В/м2; aм – коэф-т теплемкости металла труб, Вт/(м×оС); aиз – коэф-т теплоемкости изол-и, Вт/(м×оС); aвн – коэф-т теплообмена м/у транс-м Г и стенкой труб, Вт/(м2×оС). t-ра Г на заданном уч-ке Г-опро-в L опр-ся:

Tl=Tгрн–Тгр–a×l–Дi×(Pн2–Рк2)×(1–е–a×l)/(2a×l×Pср)

где Дi – коэф-т Джоуля-Томсона, оС/МПа; Рср – среднее знач-е Р на расч-м участке Г-опро-в: Рср=2×(Рнк2/(Рнк))/3. Для подзем-х МГ экспл-мых при турб-м режиме внутр-й коэф-т теплопередачи равен: ai=50…400 Вт/(м2×оС). Эта величина знач-но превыш-т внешн-й коэф-т тепло-чи a2=1,5…5 Вт/(м2×оС). 1/a1×Д1 можно пренебречь с малой погр-тью. Для гр-та из сухого песка К»1,163 Вт/(м2×оС); для очень влажного песка К»3,489 Вт/(м2×оС); для сырой глины К=1,57. При отсутствии данных о хар-ре и влажности грунта по трассе ГПр-а коэф-т теплопер-чи прин-ем К»1,75 Вт/(м2×оС).


Дата добавления: 2015-08-20; просмотров: 35 | Нарушение авторских прав


<== предыдущая страница | следующая страница ==>
Выбор стр-ы сис.сбора| Гликоли

mybiblioteka.su - 2015-2024 год. (0.006 сек.)