Читайте также:
|
(Хладон 114В2)
Д.2.1 Масса М основного запаса хладона 114В2, кг, определяется по формуле
М = V · qn · K + M 1 · f + M 2 + M 3 , (Д.2.1)
где V -объем защищаемого помещения, м3;
qn - нормативная массовая огнетушащая концентрация, принимаемая равной:
- 0,37 кг · м-3 - для помещений с производством категорий А и Б;
- 0,22 кг · м-3 - для помещений с производством категории В;
k - коэффициент, учитывающий потери хладона за счет остатка в трубопроводах и утечки его из защищаемого помещения, принимается равным:
- 1,2 - для помещений;
- 1,1 - для подполий;
M 1-остаток хладона в баллоне, кг (3 кг для баллонов емкостью 40 л);
f - число баллонов;
М 2- масса остатка хладона в распределительных трубопроводах (только для кабельных подполий), кг;
М 3-масса остатка хладона в коллекторе, кг.
Примечание. При наличии постоянно открытых проемов, площадь которых составляет от 1 до 10% площади ограждающих конструкций помещения, следует принимать дополнительный расход хладона, равный 2 кг на 1 м2 проемов.
Д.2.2. Расчетное время подачи хладона следует принимать для помещений 2-, 3-, 4-, 6-, 7-й групп -не более 60 с, для помещений 1-й и 5-й групп - не более 120 с.
Д.2.3. Расход хладона через распылитель Q, м3 · с-1, определяется по формуле
Q = μ · A · 
,(Д.2.2)
где μ - коэффициент расхода распылителя (для двухструйных распылителей μ = 0,6);
А - суммарная площадь выпускных отверстий распылителя, м2;
g - ускорение силы тяжести, м · с-2;
Н - напор у распылителя, м (у наиболее удаленного от станции распылителя к концу работы установки Н = 15 м).
Д.2.4. Потери напора на участке трубопровода Δ Н, м, определяются по формуле
Δ H = 
, (Д.2.3)
где λ- коэффициент сопротивления трению, определяется по формуле (Д.2.5);
l - длина трубопровода, м;
υ - скорость потока хладона, м · с-1, определяется по формуле (Д.2.4);
d - внутренний диаметр трубопровода, м.
Д.2.5. Скорость потока хладона υ, м/с, определяются по формуле
υ = 
, (Д.2.4)
где Q - расход хладона, м3 · с-1;
S - площадь сечения трубопровода, м2.
Д.2.6. Коэффициент сопротивления трению λопределяется по формуле
λ = 0,11(n 1 / d + 68 / Re) 0,25, (Д.2.5)
где n 1 - эквивалентная абсолютная шероховатость, м, принимаемая равной 2·10-4 для трубопроводов и 3 · 10-6 для сифонных трубок баллонов;
Re - число Рейнольдса.
Д.2.7. Минимальный напор Hтіп, м, в баллоне с хладоном к концу работы установки определяется по формуле
Нтіп = Δ H · Н 1 + Н 2 + Н 3 + H, (Д.2.6)
где Δ Н - потери напора в трубопроводе, м;
Н 1- потери напора в фасонных частях трубопровода, принимаются равными 20 % от Δ Н, м;
Н 2 - местные потери в запорной арматуре оборудования, м, определяются по формуле
Н 2 = 
, (Д.2.7)
где ε - коэффициент сопротивления, принимается равным:
- 2,64 - для головки ГЗСМ и клапана ЗК-32;
- 1,07 - для головки ГАВЗ и клапана ОК-10;
v - скорость потока хладона, м · с-1;
Н3 - разница геометрических отметок между отметкой, на которой установлен баллон, и наиболее высоко расположенным распылителем, м;
Н - свободный напор у наиболее удаленного распылителя, м.
Д.2.8 Минимальное давление ртіп, МПа, в баллоне к концу истечения хладона определяется по формуле
ртіп = Нтіп · γ · 10-6,(Д.2.8)
где γ - удельный вес хладона, Н · м3.
Д.2.9 Абсолютное максимальное давление осушенного сжатого воздуха (азота согласно ГОСТ 9293) ртах, МПа, в баллонах установки определяется по формуле
ртах = ртin · 
, (Д.2.9)
где Vmin - объем воздуха (азота) в баллонах в начале истечения хладона, м3;
Vmax - объем баллонов и трубопроводов до ближайшего к станции распылителя, м3;
Д.2.10. Расчетное время t подачи хладона, с, определяется по формуле
, (Д.2.10)
где k 1 - коэффициент проводимости, определяется по формуле
,
где qmin - расход хладона в конце работы установки (при р = ртin), л · с-1;
р 0 - начальное (рабочее) давление абсолютное, кгс · см-2 (максимальное нормативное давление в баллонах при 20 °С составляет 11,7 МПа);
V 0 - объем сжатого газа в баллонах, л;
pтin - давление к концу работы установки (абсолютное), кгс · см-2;
A = 
;
B = C 0,21 ;
C = 
.
Дата добавления: 2015-12-01; просмотров: 51 | Нарушение авторских прав